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51.
利用微观相场动力学模型模拟Ni-A1-V合金沉淀过程中DO22(Ni3V)相沿[100]和[001]方向形成的有序畴界面,对界面结构及其界面处合金元素的成分进行了研究.结果表明:DO22相沿[100]和[00l]方向形成3种稳定界面,且都不可以迁移;界面性质与界面结构有关,(002)//(100)界面处易析出上J12相,主要存在于沉淀早期;(002)//(100)·1/2[100]界面在沉淀后期易形成一种过渡界面;{110}孪晶界面则是三类界面中相对常见和稳定的界面;合金元素在不同的界面处有不同的偏聚和贫化倾向,在所有的界面处V原子贫化而Ni原子偏聚,Al原子在(002)//(100)·1/2[100]界面处贫化,在其它界面处偏聚,且各元素在不同的界面处偏聚以及贫化程度也不一样. 相似文献
52.
在泥沙存在情况下,水体中的耗氧有机污染物的降解耗氧规律与清水中有很大的差异。从水体耗氧有机物降解反应动力学和溶解氧反应动力学方程出发,考虑泥沙对耗氧有机污染物降解的影响,得出了耗氧有机物降解过程耗氧量随时间变化表达式。通过室内实验研究了含沙量对耗氧有机污染物的耗氧规律的影响,利用耗氧量随时间表达式对实验数据进行分析,得出了泥沙影响下的耗氧有机污染物耗氧速率常数与含沙量的一般规律。结果表明,泥沙对耗氧有机污染物降解耗氧过程符合一级动力学反应,且耗氧速率常数随含沙量的增大而增大,由泥沙存在引起的溶解氧衰减速率常数与含沙量之间存在非线线的函数关系。 相似文献
53.
MBR中溶解氧和污泥负荷对污泥产量的影响 总被引:4,自引:0,他引:4
采用MBR处理人工配制生活污水,考察反应器中可控因子溶解氧(DO)、污泥负荷(F/M)对系统污泥产率的影响。试验中分别考察了DO为1mg/L、3mg/L和5mg/L以及污泥负荷为0.3gCOD/gMLSS·d、0.6gCOD/gMLSS·d和0.9gCOD/gMLSS·d时系统的污泥产率变化情况。根据试验结果发现在相同污泥负荷条件下,随着MBR中DO的升高,污泥产率呈现降低的趋势;在同一个DO水平下,系统的污泥产率随着污泥负荷的升高而升高。以菌胶团内DO和基质浓度的分布为基础,对DO和污泥负荷影响系统污泥产率的现象进行了理论分析。 相似文献
54.
55.
56.
针对不同结构对Fe3Al在湿H2S-CO2-Cl-天然气集输环境中耐蚀性的影响,对未处理、经B2或DO3热处理的Fe3Al试样,遵循ASTM G111-97(2013)和NACE TM 0169/ G 31-12a标准,试验模拟罗家寨气田实际工况进行全浸均匀腐蚀试验,评估其腐蚀速率;采用XRD表征其物相;采用SEM表征其腐蚀前后表面的微观结构;采用EDS测量并统计分析不同结构位置化学成分的差异。结果表明,Fe28Al4Cr合金在所模拟罗家寨气田实际工况环境中,经168 h合金表面形成内层以铝氧化物+铁氧化物为主、外层以铁氧化物+铁硫化物为主的双层腐蚀产物膜,内层膜致密而均匀,但受金属基体表面形貌影响会发生开裂。Fe28Al4Cr合金表面DO3结构比B2结构Fe含量约低1.75 at%,而Al含量约高1.64 at%。内层腐蚀产物膜主要构成元素Al at%的不同,使合金表面钝化膜生长行为产生差异,进而影响合金耐蚀性;具体表现为2~24 h内因钝化DO3处理合金的腐蚀速率下降响应更迅速。在所模拟罗家寨气田实际工况环境中,168 h后Fe28Al4Cr合金腐蚀速率趋于稳定,为0.238~ 0.27 mm/y,均达到了实际工程应用的条件。 相似文献
57.
为了研究低溶解氧微膨胀前后污泥硝化活性的变化,采用SBR反应器,平均DO浓度为0.6mg/L-0.9mg/L,测定污泥微膨胀前后污泥氧消耗速率曲线。结果表明:发生污泥微膨胀后,活性污泥对COD的去除能力有较大的提高,而对氨氮去除能力却有一定的下降。污泥微膨胀前后的氧消耗速率曲线显示,微膨胀前活性污泥总活性为67.72mgO2/gVSS·h,其中硝化活性为43.12mgO2/gVSS·h,占其总活性的63.67%;而微膨胀后活性污泥总活性为90.49mgO2/gVSS·h,其中硝化活性为23.98mgO2/gVSS·h,占其总活性的26.51%。低DO成为微生物生长的限制性基质,污泥微膨胀的状态下,活性污泥中丝状菌成为优势菌种,而硝化细菌成为非优势菌种,污泥的总硝化活性降低。 相似文献
58.
针对"康河"水质化学需氧量为90~120 mg/L,污染程度较轻,提出了合理化的治理方案,即采用生物——生态修复和曝气增氧结合的技术对河道水进行处理。经过半年的河道治理,使化学需氧量降到40 mg/L左右,溶解氧从2.7mg/L恢复到4.5mg/L左右,治理效果较好。 相似文献
59.
60.