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91.
热处理对Ti-Al-Sn-Zr-Mo-Si-X系合金性能的影响 总被引:2,自引:0,他引:2
研究了热处理对3种Ti-Al-Sn-zr-Mo-Si-X(X为ⅤB,ⅥB族一种或几种元素)系合金(A、B、C)室温拉伸性能的影响,对优化合金的热处理制度及优选热处理制度下3种合金的疲劳裂纹扩展行为也进行了探讨。结果表明,优选热处理制度下A、C合金的裂纹扩展速率差别不大,B合金560℃时效处理后,裂纹扩展速率比540℃时效处理的小。在相同热处理制度下,比较3种合金裂纹扩展速率的结果表明,IgΔK在1.2~1.5范围内B合金的抗疲劳裂纹扩展性能较优。 相似文献
92.
选择“钛酸丁酯-水-乙醇-盐酸”的溶胶.凝胶反应体系,考察反应物水的用量变化对反应过程、溶胶结构和光催化性能的影响,并获得了含有锐钛矿晶体、具有光催化性能的氧化钛溶胶。钛酸丁酯与水的摩尔比为1:2、1:4、1:8时,会逐渐形成凝胶,溶胶常温干燥后的粉体呈无定型结构,透射电镜中只能观察到细小的成膜粒子,溶胶不能使罗丹明B溶液分解褪色。钛酸丁酯与水的摩尔比为1:40、1:100、1:200时,钛酸丁酯发生充分水解,有可能形成稳定的溶胶;溶胶常温干燥后的粉体呈锐钛矿晶型,且结晶强度随水的用量的增加而增强;透射电镜中可观察到松散的团聚体、初显正方形较为紧密的结晶体和致密规则的正方形锐钛矿晶体;各溶胶均可催化降解罗丹明B使其褪色。 相似文献
93.
研究了Ti-26高强钛合金斜轧穿孔制备管坯工艺。测试了穿制的Ti-26合金管坯的力学性能,用金相显微镜观察了管坯的显微组织,用扫描电镜分析了拉伸断口的形貌。结果表明,采用斜轧穿孔方式完全可以制备Ti-26高强钛合金管坯;在1050℃下,选择合适的轧辊转速和前进角可顺利穿制Ti-26高强钛合金管坯,其管坯的强度为815MPa,延伸率达到13%,断面收缩率达到45%,晶粒度按ASTME标准为6级,比穿孔前细化,断口呈明显的塑性断口,加工管材无需热处理可以直接进行轧制,道次加工率可达45.8%。 相似文献
94.
95.
96.
大型钛合金压气机盘超塑性等温锻造模具结构及工艺参数实验研究 总被引:3,自引:0,他引:3
通过超塑拉伸和压缩试验,用金属铅进行模拟实验,探讨了大型TC11合金压气机盘超塑性等温锻造的工艺参数,模具结构,锻坯形状尺寸及润滑剂的选择、并讨论了其模具材料及加热方式的选择。 相似文献
97.
采用TEM技术研究了具有不同热处理组织的Ti-25V-15Cr-2A1-2Mo-0.2C合金存在540℃,250MPa,100h蠕变作用后的变形结构。结果表明:位错环组是合金蠕变变形结构中的典型位错组态;合金的蠕变抗力随β基本上弥散分布的第二相析出数量的增加而提高。添加微量能提高蠕变抗力的合金元素,如Si元素等,是改善合金蠕变性能的可行途径。 相似文献
98.
钛合金断裂韧性与屈强差的关系初探 总被引:1,自引:0,他引:1
研究了近α型TA15,α β型Ti6Al4V及亚稳定β型TB83种钛合金断裂韧性与屈服强度、强度极限的关系,提出了屈强差的概念。结果表明:屈强差增大,断裂韧性增加,且对Ti6Al4V和TB8两者之间有线性关系;β热变形或β热处理是提高屈强差和断裂韧性的有效方法。 相似文献
99.
镁合金与钛合金的瞬间液相扩散焊 总被引:1,自引:0,他引:1
为实现镁合金AZ31B与钛合金Ti6A14V的可靠连接,研究了两者以Al为中间层的瞬间液相扩散焊接头的微观结构与连接强度。研究结果表明:当焊接时间为180min时,焊接温度是影响界面反应热力学与动力学的主要参数,其对接头的微观组织、接头界面新生相构成与连接强度有重要影响。保温温度低于450℃时,AZ3IB/AI界面无液相产生,无法实现AZ31B与Ti6A14V的可靠连接;保温温度在450℃~480℃变化时,温度对AZ31B/Al/Ti6A14V界面反应的动力学因素有明显影响,且直接决定了焊后接头新生相的构成与分布。470℃保温180min的接头剪切强度较高(72.4MPa),达到AZ31B母材(86MPa)的84.2%。 相似文献
100.
TC11钛合金中氧铝偏析与脆性断裂 总被引:1,自引:0,他引:1
借助SEM及EDAX、AES对某些TC11钛合金棒材机械性能差的原因进行了研究。。结果表明材料延伸率、断面收缩率及冲击值低,显微硬度值高的拉伸和冲击断口上都呈现脆性解理断裂的断裂源,源区显微组织为条状α及空洞,且氧铝偏高。氧铝偏高造成α+β→β相变温度和再结晶温度升高,使加工变形中形成的条状α在随后的热处理中得不到改变,并导致拉伸、冲击时的脆性断裂 相似文献