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31.
提出了一种迭代方法来计算刚体与幂次硬化材料结合的界面端的弹塑性应力奇异次数.在平面应变条件下,当界面端角度减小到45°时应力奇异性消失,当界面端角度增大到135°时将出现两种应力奇异性;在平面应力条件下当界面端角度减小到54.7°时应力奇异性消失,当界面端角度增大到125.3°时,将出现两种应力奇异性.当界面端角度趋于180°时,应力奇异次数与界面裂纹的奇异次数相符合. 相似文献
32.
本文通过建立了橡胶隔振支座与设置隔振支座的网壳结构的力学模型,研究了隔震支座控制下,大跨度空间单层柱面网壳结构在地震作用下振动响应,结果表明:隔震支座对结构的振动可以起到良好的控制作用,但地震强度对隔震支座耗能能力影响较大,在最大水平行程内,地震强度越大,耗能能力越强;在不同地震波作用下,隔振网壳结构体系的振动控制效果有所不同,其中:EL Centro波作用的结构被动控制效果最佳。 相似文献
33.
以三层叠层材料为例,基于Suresh等人建立的热弹塑性变形理论,考虑金属层从两侧均出现塑性区域的可能。建立了叠层材料热弹塑性分析的理论模型,给出了叠层材料在热载荷作用下完整的热弹塑性变形历史、热弹性一塑性临界温度和热应力分析公式,推广和完善了Suresh等人的热弹塑性变形理论. 相似文献
34.
35.
一次超静定梁的弹塑性全过程分析 总被引:2,自引:0,他引:2
通过虚功原理和单位荷载法分析了集中荷载作用下一次超静定梁的弹塑性加载及变形过程.受力变形可分为4个阶段:弹性阶段;固支端附近产生塑性变形阶段;固支端附近和集中荷载作用点附近均产生塑性变形阶段;固支端保持为塑性铰,集中荷载作用点附近塑性区扩展而固支端附近塑性区卸载阶段.给出了加载各阶段的弯矩、位移公式及外荷载与支反力的关系式,可供工程结构设计. 相似文献
36.
采用大变形弹塑性有限元法分析了孔型尺寸对310Z字钢变形的影响.计算结果表明,改变孔型尺寸,对310Z字钢的腿部变形有较大的影响,据此可以对现场的孔型设计进行指导. 相似文献
37.
连续油管的力学行为研究 总被引:4,自引:0,他引:4
连续油管以其不同于常规钻杆和油管的材质、作业工艺与装备,有着不可替代的优势,使其在钻井、采油等应用领域得到了飞速发展,与连续油管作业工艺相关的力学问题的研究也在迅速跟进.连续油管向滚筒上缠绕的过程属于弹塑性的拉弯大变形问题,通过虚功形式的动力学普遍方程,得到将连续油管缠绕于滚筒时需要施加在滚筒上的扭矩和驱动液马达的输出功率,发现作用在滚筒上的扭矩与连续油管所受的轴向拉力之间近似呈线性关系.利用弹塑性理论分析了缠绕在滚筒上的连续油管在卸除拉力和弯矩后的力学行为,证明了连续油管在弹塑性卸载过程中不会发生反向屈曲,而且拉力的作用有助于减小回弹,卸载回弹后连续油管的曲率半径随着拉力的增大而单调下降.因此连续油管缠绕上滚筒后一直要保持弯矩,以避免回弹乱管. 相似文献
38.
剪切型支撑框架弹塑性失稳模式判定准则 总被引:1,自引:0,他引:1
为确定水平力对支撑框架弹塑性极限承载力的影响,解决各国规范关于失稳模式判定存在的分歧,采用几何和材料非线性分析方法,考虑了残余应力、长细比、梁柱约束以及构件初始弯曲和结构初始侧移等因素,研究了剪切型支撑框架的稳定极限承载力与支撑刚度的关系,得到了水平力和竖向力共同作用下支撑框架临界支撑刚度公式和失稳模态判定准则,并对一系列层单元模型和2层2跨框架算例进行了弹塑性有限元验证.结果表明,建议公式简单实用,概念明确,且偏于安全. 相似文献
39.
40.
介绍了PERFORM-3D中各种单元的弹塑性模型,对单片剪力墙和钢筋混凝土核心筒的试验模型进行了分析和对比,结果表明PERFORM-3D能有效模拟钢筋混凝土剪力墙的弹塑性性能.通过对某超高层框架核心筒建筑进行罕遇地震下的弹塑性时程分析,评价了该结构的抗震性能,并说明了应用PERFORM-3D进行结构抗震分析和评估的过程. 相似文献