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计算机机房的环境要求及解决方法 总被引:4,自引:0,他引:4
介绍了现代计算机机房的温度、湿度、洁净度、接地等技术问题以及针对计算机机房的浪涌过电压而采取的防护措施。 相似文献
62.
对车载自行式近程防空武器系统中各种电子设备的组成、功能与电磁关系进行分析,探讨车载自行式武器系统电磁兼容设计的思路。 相似文献
63.
浮选实验表明油泡对低阶煤颗粒的捕收能力要远强于传统浮选过程的起泡。这主要是由于油泡表面被捕收剂覆盖,其表面疏水性要远高于气泡表面的疏水性。因此,在油泡浮选矿化过程中,低阶煤颗粒-油泡间水化膜的薄化速度要远快于煤颗粒-气泡间的薄化速度。诱导时间测试发现,随着DAH溶液浓度从10~(-7) mol/L增加到5×10~(-5) mol/L时,低阶煤颗粒-气泡间的诱导时间从93 ms下降到12 ms。随着DAH溶液浓度从5×10~(-5) mol/L增加到10~(-3) mol/L时,低阶煤颗粒-气泡间的诱导时间从12 ms增加到35 ms。当DAH浓度由10~(-7) mol/L(纯去离子水溶液)增加到5×10~(-5) mol/L,低阶煤颗粒-油泡间的诱导时间由35 ms降低到10 ms。随着DAH浓度的进一步增加到10~(-3) mol/L时,低阶煤颗粒-油泡间的诱导时间由10 ms增加到25 ms。为了从微观尺度下去表征油泡表面较气泡表面所具有的强疏水性,本文通过低阶煤颗粒-油/气泡间的诱导时间,利用non-DLVO理论及Stefan-Reynolds水化膜薄化模型,拟合出初始水化膜厚度h与疏水性常数K_(132)之间的关系,进而得到了低阶煤颗粒-油/气泡间的疏水力常数K_(132)与十二烷胺盐酸盐DAH溶液浓度的关系。疏水力常数K_(132)拟合结果表明,当DAH溶液的浓度为5×10~(-5) mol/L时,低阶煤颗粒-油泡间的疏水力常数K_(132)约为低阶煤颗粒-气泡间的疏水力常数K_(132)的3倍;当DAH溶液的浓度为10~(-6) mol/L时,前者是后者的15倍。因此,油泡表面较气泡具有更强的疏水性质。从而解释了低阶煤-油泡浮选矿化过程优于传统浮选过程的本质特征。 相似文献
64.
65.
中国大型风电场的建立,使得大容量风功率需交流输电系统远距离输送。风力机通过含串联电容补偿的交流输电系统外送功率时,可能诱发感应发电机效应(Induction Generator Effect,IGE),威胁系统的安全稳定运行。建立了双馈风力发电系统模型,从理论角度分析了影响感应发电机效应的因素;采用复转矩系数法,计算了串补度、输电线路电阻及风速变化时,系统的电气阻尼,最后进行了时域仿真验证。研究结果表明,串补度的增大、风速的减小及输电线路电阻的减小可以增大系统的电气负阻尼。当系统等效电气负阻尼大于定子和输电系统等效正阻尼之和时,将导致输出功率发散振荡,即产生感应发电机效应。 相似文献
66.
本文叙述了一种可用于电子显微镜不差矫E系统的电磁六极透镜的磁场分布研究结果。研究工作系统实验测定磁场分布和理论分析相结合的方法,给出了六极透镜磁感应强度各分量的数值和近似公式,特别着重分析了六极边缘区域的磁场分布情况。 相似文献
67.
68.
综合利用测井资料评价油气层--以克拉玛依石南油田为例 总被引:2,自引:0,他引:2
在论述测井方法和适用条件的基础上,结合石南21井区头屯河组油藏地质特征,探讨了如何利用测井资料识别和定量评价油气层的方法。通过对阵列感应测井的应用效果分析,特别是结合泥浆滤液侵入分析,研究油、水层的测井响应特征,提出了利用测井资料快速、直观判断油层的方法;应用“岩心刻度测井”方法,采用统计分析技术,建立的油层定量评价模型在油藏精细评价和开发井测井解释中得到了应用,提供了精确的油层参数;在油藏的油水分布研究中,通过多口井的地层压力测试(MDT)资料,建立油藏压力剖面及确定储集层中流体密度参数,结合常规测井和试油资料等综合分析,准确地确定了油藏的油水界面。 相似文献
69.
介绍了一种新的冶金结合复合钢管制造工艺及工业应用情况.该制造工艺采用不锈钢薄钢带连续自动成型焊接成不锈钢焊管作覆层管,通过在覆层管和碳钢基管间放置钎料,在惰性气体保护下,经连续感应加热复合而成.该工艺可使不锈钢覆层很薄,从而降低材料成本.性能检测及工业应用表明,该复合管各项性能指标达到了美国API 5LD规范要求,且经济效益和社会效益显著. 相似文献
70.
针对ZJ30钻机重载锥齿轮使用寿命短的问题,探讨了锥齿轮早期疲劳破坏的原因和影响因素,综合分析认为,锥齿轮早期失效的主要原因是齿面硬化层深度不够。为此,从锥齿轮表面淬火工艺上开展试验研究,提出锥齿轮如下处理工艺:齿轮整体采用调质处理,心部硬度30~35HRC;齿面采用20~50kHz中频感应淬火处理,硬化层深度2.0~3.0mm。油田现场应用表明,采用上述改进工艺后,锥齿轮的使用寿命由原来的不足1000h延长至2000h以上。 相似文献