厚膜电阻的大范围连续可调设计

介绍了厚膜电阻微调系数和大范围连续可调的基本概念,指出常规厚膜电阻微调系数不超过2,采用帽状电阻可以在一定程度上提高微调系数,但由于受到电阻尺寸的限制,仍不能满足10倍以上的大范围连续可调要求。文中探讨了利用串并联微调来设计大范围连续可调电阻的可行性及基本方法。与单个电阻相比,电阻的串并联微调结构对微调系数具有明显的放大作用,从而使大范围连续可调的实现成为可能。当微调系数超过10时,可通过两个帽状电阻的串并联来实现大范围连续可调,三个矩形电阻的串并联结构可使阻值连续可调范围达30倍以上．     

某项目矩型钢管混凝土柱与型钢混凝土梁结构节点试验

为研究广交会琶洲展馆配套设施项目41层超高层办公楼矩型钢管混凝土柱与型钢混凝土梁组合结构的节点受力性能,对其缩尺模型试件进行试验从而获得相关数据,通过分析提出若干结论及建议。     

贯通钢板式方钢管混凝土柱工字钢梁节点破坏机理研究

介绍了一种新型方钢管混凝土柱工字钢梁节点,该节点在节点域设置两块竖向钢板,贯通方钢管混凝土柱,并和工字钢梁上下翼缘焊接。利用大型有限元软件ANSYS,对3个全焊梁柱节点算例进行了计算分析,得到了节点的荷载-位移曲线,并对其破坏机理进行了分析。分析结果表明:随着贯通钢板外伸段长度的增加,节点承载力和节点刚度都有相应的提高。合理地选择贯通钢板外伸段的长度值,可以有效地将梁端塑性铰外移,保证了节点的安全,实现了"强柱弱梁、节点更强"的设计原则。最后提出了设计建议,供设计参考。     

矩形钢管混凝土框架节点与其他节点的比较研究

通过3个全矩形钢管混凝土框架节点(外加强环)模型的拟静力试验,以轴压比和梁柱线刚度比为参数,研究了该类框架节点的滞回曲线、延性、强度与刚度退化、耗能能力、破坏机理及其破坏特征,考察了轴压比、梁柱线刚度比等参数对节点受力性能的影响规律。结论表明:全矩形钢管混凝土框架节点的滞回曲线饱满,耗能能力强;强度与刚度退化缓慢;在达到极限荷载后具有良好的延性和后期变形能力,满足延性节点的要求。经与钢筋混凝土框架、组合结构框架及钢框架节点抗震性能的比较可知,全钢管混凝土框架节点具有较好的受力性能和抗震能力,研究成果可用于指导钢管混凝土结构的工程实践。     

初始扭转矩形梁力学性能研究

初始扭转梁在工程结构中的使用越来越广泛。对初始扭转梁力学性能进行系统的分析研究,提出可靠的力学分析模型和计算理论具有非常重要的实际意义。基于小变形线弹性基本假定,对初始扭转矩形梁进行力学性能分析,得出初始扭转矩形梁的位移解,举例并利用ANSYS进行验证分析。验证结果表明:初始扭转矩形梁小变形问题的求解方法是可行的;且由于初始扭转角的存在,初始扭转悬臂梁的位移较无初始扭转直梁增大,并且出现侧向位移,截面"等效抗弯刚度"变小。同时,小变形位移解为初始扭转梁有限元数值分析提供了精确的位移插值函数模式。     

钢筋混凝土方沟侧壁大洞口加固问题的等代平面框架法

本文针对钢筋混凝土方沟侧壁开大洞口时的加固问题进行了分析,提出了一种“等代平面框架法”,用于侧壁开大洞口时方沟全断面的加固。通过一个典型实例的标准断面和等代平面框架内力计算结果的对比,对该方法进行了初步讨论,并提出了一些建议,可供参考。     

互嵌密排矩形人工挖孔桩墙在深基坑支护中的应用

广州合景大厦5层地下室,基坑开挖深度21．2m,采用互嵌密排人工挖孔桩连成整体。在做基坑围护的同时兼做地下室的围护结构,可利用自身水平结构作支撑。与机械成型的地下连续墙相比,工艺简单,在造价、工期、质量控制和文明施工方面更具优越性。     

带约束拉杆方形、矩形钢管混凝土短柱的轴压承载力

介绍15个带约束拉杆方形钢管混凝土短柱和8个带约束拉杆矩形钢管混凝土短柱的轴压试验结果,分析钢管壁厚度、拉杆直径、拉杆水平间距等参数对其轴压性能的影响。试验研究结果表明,约束拉杆的设置有助于延迟钢管的局部屈曲、提高方形钢管混凝土短柱的轴压承载力和延性,提高矩形钢管混凝土短柱的延性。约束拉杆的作用主要表现为对核心混凝土的约束作用及通过改变钢管侧壁局部屈曲的边界条件从而提高钢管的屈曲强度。同时,在合理考虑拉杆作用的基础上,应用等效侧向压力的概念和基于混凝土真三轴试验的破坏准则确定核心混凝土的峰值强度,提出带约束拉杆方形、矩形钢管混凝土短柱轴压承载力的计算方法,承载力计算结果与试验结果吻合良好。     

浅谈异形柱结构与其他结构的区别

归纳了异形柱结构的特点,探讨了异形柱与矩形柱、异形柱与短肢剪力墙、异形柱与砖混结构的区别,指出异形柱框架体系中应该考虑适当的抗扭转措施,以符合概念、设计要求。     

IEC闪变仪归一化时变特性对线性精度的影响

IEC 61000-4-15标准认为矩形调制幅度(ΔV/V)与短闪P_st满足线性关系KP_st=f(KΔV/V),要求闪变仪厂家标定出满足线性误差范围时K的最大值和最小值,IEC 61000-4-30标准进而要求A级闪变仪K的最大值必须为10。研究发现在实际线性测试中,严格依据IEC 61000-4-15标准设计的闪变仪K值的最大值仅为6,不满足IEC 61000-4-30标准A级闪变仪10的要求,指出该值不达标本质原因在于IEC闪变仪归一化环节的时变输出特性改变了矩形调制幅度。MATLAB仿真和实验测试证明了所提观点,该观点对于IEC 61000-4-30标准A级闪变仪的设计和测试规程的制定具有指导意义。