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991.
992.
针对辽河油田稠油污水乳化严重,水质稳定的特点.在温度65℃,pH值为6.5的条件下,将6 种高效反相破乳荆PR106,HF1618,FT-16,油l#,油2#,油3#在加量分别为60,80,90,120, 150和200 mg/L条件下进行破乳效果评价。从而优选出效果较优的反相破乳剂,并筛选出最佳加量。反 相破乳剂HFl618和油1#破乳效果较好。其中HFl618在加量60mg/L将悬浮物从40mg/L降低到 10mg/L。油1#在加量60mg/L时可将水中的含油从105.63mg/L降低到25mg/L。 相似文献
993.
塔里木盆地塔河油田原油中双金刚烷分布特征与油气运移 总被引:2,自引:0,他引:2
研究了塔里木盆地塔河油田原油中双金刚烷的分布特征,探讨了该油田油气的充注期次和运移方向,结果表明,原油中双金刚烷指标值反映了原油的成熟度,并且指示研究区4区和6区原油充注时间较早、9区原油充注时间较晚,其它油区原油充注时间介于上述二者之间;原油中双金刚烷指标值分布特征显示出塔河油田下奥陶统油气存在2个充注方向,一是由南向北,并且油气成熟度相对较低,可能主要代表了早期的油气运移,另一个是由东向西,原油成熟度相对较高,可能主要代表了晚期的油气运移。根据原油成熟度和运移方向特征,认为塔河油田的早期油气起源于满加尔坳陷,晚期油气起源于满加尔坳陷和草湖坳陷,主力烃源岩层为寒武-奥陶系。 相似文献
994.
高效稠油破乳剂LS938-2的研制与应用 总被引:2,自引:0,他引:2
以由苯酚、多乙烯多胺、甲醛在二甲苯中制备的胺基化酚醛树脂作起始剂制备PO/EO/PO三嵌段聚醚,聚醚与聚甲基三乙氧基硅烷反应制备含硅聚醚,含硅聚醚与SP169(脂肪醇EO/PO双嵌段聚醚)在乙醇中混配,得到水溶性复配破乳剂LS938-2。详述了合成过程。在70℃和80℃下,加药量60~120mg/L,用于含水24%和32%的辽河油田锦州采油厂老站新鲜稠油室内脱水时,LS938-2的效果好于现场使用的AF8464,脱水率平均提高26.9%,脱水速度较快,界面整齐,污水含油较少,色泽较浅。在锦采老站现场对比试验中,加药量90mg/L,脱水温度70℃,使用LS938-2和AS8464时电脱前原油含水分别为4.5%和16.2%,电脱水后分别为0.15%和O.41%。TS938-2是一种高效稠油破乳剂。表2参7。 相似文献
995.
996.
针对目前高含水原油采出液采用传统三相分离与热化学分离和电脱水方法存在分离级数和设备多、油水分离效率低、电脱水运行不稳定等问题,在静电预聚结研究基础上,采用自制绝缘电极和乳化液,开展静电聚结脱水研究,使水滴预聚结和沉降分离同时进行。通过静态聚结脱水试验考察了乳化液水含量、电压、温度和沉降时间等因素对静电聚结脱水效果的影响,结果表明乳化液脱水率随温度升高、电压增大和沉降时间延长而提高。其中温度影响最大,电压和沉降时间影响较小。在动态静电聚结原油脱水试验装置上进行验证,同时对不同分离器结构和不同电极结构及进料方式进行了对比,对试验条件进行了优化。动态试验结果表明,在电压2 kV,温度65~70℃,停留时间不大于10 min的条件下,高含水乳化液的脱水率均可达95%以上。 相似文献
997.
本文分析了江汉油田高含水期脱水难的原因,为解决江汉油田脱水问题,经单剂筛选,复配研制出JT系列破乳剂。室内试验:掺20mg/l在45℃经30min,脱水率达80%左右,脱出水清、界面齐,无乳化层;现场四个集油站试验,掺药量下降50%左右,净化油含水〈0.5%,污水含油一般在100mg/l以下,电场平稳,获得较好经济效益和社会效益。 相似文献
998.
针对高凝高粘原油现场生产实际,研制出了适合于高凝高粘原油开采及集输使用的HBJ-1降凝降粘剂,使用效果优于国内常用的降粘剂。 相似文献
999.
介绍了采用包囊材料HSN和普通破胶剂HCC制备缓释性破胶剂HYP的方法。评价了其缓释性能和对PRD钻井液的破胶效果。结果表明,当HYP用量为4.5%时,在100℃条件下经过5d破胶,PRD钻井液破胶率达80.2%,可满足储层温度在90℃以上完井破胶的要求。延迟破胶储层保护效果评价结果表明,渗透率恢复值达92%以上,具有较好的储层保护效果。 相似文献
1000.