SHS-离心熔覆W-C-Fe金属陶瓷涂层的组织与耐磨性研究

以Fe2O3,WO3,Al,C为反应原料,采用SHS-离心法制备W-C-Fe内衬复合钢管。利用X射线衍射(XRD)、扫描电镜(SEM)分析了涂层的组织,用显微硬度仪测量内衬层硬度,并通过磨粒磨损试验测量了该涂层的耐磨性。结果表明,涂层组织包括主相Fe3W3C及少量的WC,W2C,Fe3C,Fe。涂层组织呈梯度分布,靠近基体处晶粒细小,远离基体处晶粒呈粗大树枝状。涂层硬度为13.5±1.6GPa。涂层的主要磨损机制为显微切削。涂层的相对耐磨性是淬火45#钢的16倍以上。     

SHS制备陶瓷内衬复合管中多孔层抑制措施

研究了在重力自蔓延法制备陶瓷内衬复合钢管过程中在复合热管底部出现的多孔层现象,以及各类添加剂对其的影响,分析了多孔层出现的原因,探讨了抑制措施。试验结果表明,SiO2的存在是产生多孔层的主要原因,并且多孔层部分随着SiO2含量的增加而增加,助燃剂也能导致多孔层的出现。当SiO2的质量分数小于2%时,适量加入氟化物,可以有效减少多孔层的体积。     

基于点蚀的316L不锈钢在酸性气田环境中的适应性评价

国内外酸性气田的开发使腐蚀环境越来越苛刻,为满足气液混输的工艺要求,发展了耐蚀合金/碳钢的双金属复合管技术。316L不锈钢被广泛用于双金属管的内衬,在含H_2S和CO_2环境中腐蚀速率很低,然而在高含Cl-的溶液中,316L不锈钢容易出现点蚀而诱发集输管线失效,为此,就316L不锈钢在酸性气田集输环境中的点蚀进行评述。讨论了影响316L不锈钢点蚀的材质因素,Mn和Fe的硫化物及Mg、Al、Ca的氧化物等两种夹杂物均能促进钝化膜的溶解而引起点蚀;分析了316L不锈钢点蚀的H_2S、CO_2、温度、Cl-浓度和pH值等环境的适应性条件,发现H_2S环境比CO_2环境更容易发生点蚀,H_2S和CO_2对点蚀发生存在协同机制,温度升高、Cl-浓度增加和酸性介质均会增加316L不锈钢点蚀的敏感性。为进一步优化选材原则,需重点加强环境因素的协同机制、环境适应性的边界条件、点蚀发展的动力学以及新的标准研究。     

谈谈晶体三极管的复合使用

用两个或两个以上的晶体三极管遵循一定的原则组成复合的三极管，简称复合管。复合管是作为一个三极管使用的。复合管是晶体三极管组合使用的一个分支，与三极管的串、并联变通组合使用有着本质的不同（相关文章请参阅《家电维修》杂志2005年3期52页《晶体管代换中的变通方法》），不可混淆。     

内覆不锈钢双金属复合管

内覆不锈钢双金属复合管是一种碳钢基层和不锈钢覆层间冶金结合的复合钢管，是我院在中石化总公司支持下，经试验探索，井与企业密切合作开发成功的新材料。该项目于2004年12月21日通过中石化总公司组织的科学技术成果鉴定，2005年被评为中国石油和化学工业协会科学技术二等奖。     

聚乙烯钢塑复合管导热系数的测定

聚乙烯钢塑复合管是新一代替代传统管道的新型管材，其导热系数的测试及相关的数据目前还没有报导。本文利用一维、稳态传热的基本规律，采用相对简单易行、测试成本低、较能真实反映实际情况的测试装置，对成都某企业的聚乙烯钢塑复合管导热系数进行了测试，获取了较满意的测试结果，并对测试结果的准确性进行了分析。所采用的测试方法及所获取的数据，对相应的生产厂家、设计、施工单位具有一定的指导意义。     

SA210A1+INCONEL625复合管的弯制

介绍50.8×4.6INCONEL625+SA210A1复合管的变曲工艺试验研究情况。通过弯管模具的选配,复合管表面焊接处理,最终获得了该类复合管实际弯曲的合理方法,掌握了其弯曲性能。同时也介绍了该类复合管弯后的材料性能变化情况。图3表4     

SHS复合管内衬陶瓷层残余应力分析

经陶瓷材料弹性力学计算,发现分布于陶瓷层中的压应力场强度取决于钢管与陶瓷层的结合强度及陶瓷层壁厚,而分布于陶瓷层中的热应力场强度主要取决于陶瓷层冷却过程中的温度梯度与陶瓷层壁厚.     

SHS陶瓷内衬复合管接合界面结构及力学性能研究

基于重力分离自蔓延过程,Al-Fe2O3-CrO3-TiO2-C燃烧体系,制备出了一种新型的FeO-TiC-Al2O3-CrO陶瓷内衬钢管,其内衬陶瓷层厚度均匀、致密、表面光滑.研究表明,加入TiO2、Na2B4O7和石墨后,在陶瓷/金属结合界面形成了Ti、Fe元素的梯度分布,B离子在Al2O3熔体表面的富集,改善了界面结合处Al2O3陶瓷熔体与铁合金过渡层之间的浸润性;双层梯度结构提高了陶瓷/金属界面结合强度,使复合管具有良好的力学性能.     

PP/FRP工艺管道施工工艺研究

为PP/FRP管道的具体施工提供了详细、可行、经过实践考验的、合格的工艺流程及具体参数。