基于离散裂缝模型的页岩油储层压裂渗吸数值模拟

对于含黏土矿物较高的页岩油储层,地层水的矿化度可高达4.786×103 mol·m?3,压裂过程中与注入的低矿化度压裂液形成的渗透压作用显著。为探究渗透压对渗吸的影响作用,建立了综合考虑渗透压和毛管力渗吸作用的油水两相二维离散裂缝网络模型,开展了页岩油储层压裂液泵注和关井阶段渗透压、毛管力、关井时间、盐浓度、膜效率、分支缝面积占比等对渗吸的影响规律研究。结果表明:①滤失主要由压力差、毛管力和渗透压3种机制驱动,其中压力差是滤失的关键控制机制;②关井时间对压裂液的渗吸作用影响较大,关井50 d时,前15 d渗吸量可达到总渗吸量的80%,且关井压力扩散会波及到两侧压裂段;③与压力扩散相比,渗透压达到平衡的时间较长,对于地层水矿化度为4.786×103 mol·m?3的情况,裂缝附近的矿化度达到600 mol·m?3左右所需关井时间为50 d;④由于压力差是渗吸主要驱动力,页岩膜效率对渗透压力扩散影响微弱,页岩膜效率30%与5%相比渗吸量仅增加4%;⑤对于密切割压裂,关井后,含水饱和度受小间距水力裂缝控制,分支缝对渗吸含水饱和度的影响有限。      

中性盐浴渗钒的研究

本文研究了一种中性盐浴渗钒剂，其特点是渗钒速度快．盐浴流动性好，粘盐少，易清理。对T12钢经950℃×6h渗钒处理,所得渗钒层厚度为l5～17μm，硬度高而脆性小．文中还对中性盐浴渗钒层的形成机理进行了分析。     

离子硫氮碳共渗层表层形貌与相结合研究

采用扫描电镜，能谱仪，Ｘ射线衍射仪等分析研究了离子硫氮碳共渗层表面与次表面形貌特征与相结构，探讨了其形成机制。结果表明：硫氮碳共渗表层为以硫化物颗粒组成的多层层状结构，其成分及层数随共渗气氛硫势的变化而豪华；次表层为致密的氮碳化物层和氮，碳扩散层。     

氮碳共渗复合强化

1前言氮碳共渗能提高零件表面耐磨性、抗疲劳、抗咬合及抗擦伤等性能，而且处理时间短、温度低、变形小。氮碳共渗广泛用于碳素结构钢、合金结构钢、碳素工具钢、合金工具钢、不锈钢、铸铁、粉末冶金等材料。然而，氮碳共渗渗层较薄，有效硬化层深度浅，不宜在重载条件下工作。氮碳共渗层或多或少存在含氮化合物层的疏松［‘j，对耐磨性和耐蚀性有一定影响。因此，氮碳共渗的应用范围受到一定限制。近几年来，随着对产品质量及精度要求的提高，与氮碳共渗相结合的复合强化方法不断出现，并经过深入研究和生产实践，应用范围逐步扩大。2复合…     

金属基复合材料

低压加压熔渗法制造纤维强化金属基复合材料在金属基复合材料制造工业之中，高压加压熔渗法是一种生产效率很高的液相生产方法，已被广泛应用。但这一方法还存在有不少缺点，最主要的缺点有必须预先制得能耐熔渗高压(～100MPa)的预型坯等。因此，日本的材料科学家开发了低压加压熔渗(LPI)法，该法是将预型坯改换成了由强化颗粒与金属颗粒所组成的混合强化粒子，     

镍基合金渗硼工艺及组织性能分析

研究了纯镍和镍基合金渗硼层的组织结构和性能，探讨了该合金的渗硼工艺。结果表明，镍和镍基合金在本试验条件下，可在表面获得硬度高、耐磨性、耐蚀性好的Ｎｉ２Ｂ和Ｎｉ３Ｂ相。对镍基合金，渗硼表面强化有良好的应用前景。     

碳钢精铸件表面合金化：渗硼的试验研究

应用铸件表面合金化的方法，实现了碳钢精铸件表面铸态渗硼。渗层深度可达１．０５ｍｍ，硼相的显微硬度值为８００－１０００ｇ／μｍ＾２；碳钢精铸件铸态脱碳作为可利用的因素，有助于精铸件铸态渗硼。     

碳氮共渗“三段控制”工艺

在我国，碳氮共渗技术的研究与应用肇始于上世纪60年代初。我单位较早地研究了20Cr2Ni4A钢高浓度碳氮共渗工艺，于上世纪70年代初开始正式应用于坦克齿轮生产中，并陆续完成了高浓度碳氮共渗工艺在应用技术方面的理论研究，取得了良好的经济效益和社会效益，在国内得到推广应用。     

V-EPC制备铸铁基表面复合材料的表面质量和组织

以HT300为基材，以WC颗粒作为增强颗粒，通过V—EPC铸渗工艺制备出较为理想的铁基表面耐磨材料，铸件复合层厚度均匀，厚度可达6mm。WC在复合层中分布较为均匀。在复合过程中，主要是铁液向复合层渗透，铬向母材的渗透也有，但量很少。合金层和母材的结合良好，属于冶金结合，其硬度从复合层到基体先升高后降低，复合层平均硬度比HT300提高了3倍左右。