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利用洛氏硬度计、X射线衍射仪、扫描电子显微镜及透射电子显微镜等研究了低碳高合金马氏体轴承钢深冷处理后的硬度变化及组织演化。结果表明:深冷处理促使部分残留奥氏体转变为马氏体,导致深冷处理后实验钢的硬度较淬火态硬度有所升高。经深冷处理后实验钢在0~100 h回火过程中的硬度均比未深冷处理实验钢的硬度高。深冷处理促使钢中碳原子偏聚并在回火过程中以碳化物的形式析出,与未经深冷处理的实验钢相比,经深冷处理的实验钢回火后马氏体基体中的含碳量更低,表明实验钢经深冷处理后在回火过程中析出更多的碳化物。透射电镜分析表明,实验钢在回火过程中析出的大量弥散分布的纳米级M2C和M6C型碳化物是实验钢长时间回火后保持高硬度的主要原因。 相似文献
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探讨Nb在高Ti中Al铁基高温合金的作用,认为Nb参与了γ-相形成,增加γ-相数量,生成Ni3(Al、Ti、Nb)提高γ-相的固溶温度,从而实现第二相强化。同时,Nb促使碳化物相处于均匀弥散分布状态使合金组织均匀化并显著提高室温、700℃拉伸和持久强度,改善塑性。当Nb含量超过1.38%时γ-相析出达到平衡,μ-相结构发生变化,且数量增加,晶界小颗粒状、块状、链状、μ相析出脆化了晶界,降低合金塑性。 相似文献
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超纯静音轴承钢的研制与开发 总被引:1,自引:0,他引:1
在分析了静音轴承材料的技术要求的基础上,归纳了世界超纯静音轴承钢的发展方向——钢中残余元素和有害元素含量的高纯净化、钢中碳化物的高度弥散化、钢的物理性能的高均匀化和钢材表面质量的高要求化。开发的超纯静音轴承钢的氧含量、钛含量、硫含量、CS(碳化物尺寸)和表面缺陷深度分别达到0.0007%以下、0.0012%以下、0.005%以下、2以上和0.05mm以下。围绕超纯静音轴承钢而开发的专用工艺流程已基本成熟,并形成了具有自主知识产权的工艺技术体系。 相似文献
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对16—5—1沉淀硬化不锈钢的试样在10500℃进行1小时的固溶处理,然后在400—750℃的温度范围内时效1—16小时不等。热处理后,在6%氯化铁溶液中进行两种型式(加速的和浸入试验)的腐蚀试验。结果显示出其抗点蚀性能受到奥氏体含量、8铁素体和钼及铬碳化物的析出影响。确定了3个临界温度范围,它们都与形成的相有关:(a)在475℃(δ铁素体和Mo2C)的高腐蚀率;(b)在550—625℃(仅奥氏体和拉弗斯相)的低腐蚀率;(c)在750℃(Cr23C6和TiC)的中间腐蚀率。点蚀的组织形态取决于δ铁素体和碳化物的形式。 相似文献
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石油压力容器在焊后热处理(PWHT)时存在一些热损失问题,诸如奥氏体不锈钢堆焊中σ相变和2.25Cr-1Mo钢的基本金属和堆焊界面问的碳化物析出等。另外,在诸如高温和高压氢气环境等工作状态发生氢脆。日本制钢所茅野林造等人。通过缺口拉伸试验对压力容器钢中的热脆和氢脆程度进行了测定。通过提高PWHT时的回火参数来降低抗拉强度和断裂延性。用光学显微镜观察拉伸试验试样横截面以检验PWHT后覆盖焊缝中的σ相变,通过对试样的显微组织和断口组织的观察来检验界面处的碳化物析出和氢脆。已经证实因为氢脆导致界面处碳化物层附近堆焊中裂纹穿过奥氏体晶界扩散。 相似文献
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