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71.
72.
低粘度中温固化环氧树脂体系的基本性能 总被引:3,自引:2,他引:3
为满足环氧树脂在RTM、浇注、灌注等工艺中对低粘度的要求,通过对普通双酚A型环氧树脂进行改性,制备出一种低粘度的环氧树脂体系,并对其粘度、力学性能、耐热性能等进行了表征。结果表明,该体系在常温具有较长的适用期,中温固化后力学性能、耐热性能良好。 相似文献
73.
74.
通过大量实验测出我公司Q235-A板和16Mn板的韧脆转变温度。证明了ETT_(50)和FATT_(50)韧脆转变温度是有效的、可行的。 相似文献
75.
环氧化天然橡胶玻璃化转变温度与环氧化程度的关系 总被引:1,自引:0,他引:1
根据Van Krevelen 等提出的一些高聚物物理参数加合性原则,推导了环氧化天然橡胶(ENR) 的玻璃化转变温度(Tg) 与环氧化程度(B) 的关系,并根据经验公式计算了不同环氧化程度ENR 的Tg 。 相似文献
76.
采用常规玻璃熔融退火工艺制备了两组铅硅酸盐玻璃试样,玻璃组成为(物质的量含量,下同):(55-x)PbO-(10+x)B2O3-30SiO2-5ZnO(x=0,5,10,15)和(55-x)PbO-10B2O3-30SiO2-5ZnO-xSB2O3(x=5,10,15),以及与两组参照的传统铅硅酸盐玻璃55PbO-5Al2O3-10B2O3-30SiO2.利用热膨胀仪观察氧化物添加剂对玻璃转变温度范围△T(T1-Tg)的影响.实验结果表明,随着氧化硼加入量的不断提高,玻璃的转变温度(Tg)与软化温度(Tf)随之提高,而△T先减小后增大,即出现所谓的硼反常现象.当添加的氧化锑量在5%~10%(物质的量含量,下同)范围时,与参照样品相比,玻璃的软化温度(Tf)基本保持不变而转变温度(Tg)则提高10℃以上.当添加的氧化锑量达到15%时,玻璃的转变温度(Tg)与软化温度(Tf)均显著下降,但△T基本保持不变. 相似文献
77.
丁羟胶玻璃化温度的模拟计算 总被引:3,自引:0,他引:3
丁羟胶的玻璃化转变温度(Tg)预测对丁羟推进剂的贮存、运输和使用具有重要的参考意义。根据丁羟胶的主要性质搭建合理的无定形端羟基聚丁二烯(HTPB)结构模型,选用COMPASS力场、在恒温恒压(NPT)系综下,采用分子动力学(MD)方法模拟计算HTPB在不同温度时的比体积。研究结果表明,比体积与温度的关系曲线斜率在Tg处会发生转折;模拟计算得到的Tg为208.00K,采用差示扫描量热(DSC)法实测得到的Tg为194.86K,两种结果在误差允许范围内基本一致,表明MD法可以用来预测丁羟胶的Tg。 相似文献
78.
水性乳胶漆的特点是:环保、安全和卓越的性能。乳液作为乳胶漆中非常重要的成分,对乳胶漆的性能有着决定性的作用,高的玻璃化转变温度(Tg)和乳液成膜性是一对矛盾。如何解决?罗门哈斯多年来在涂料行业的经验和技术积累基础上,应用交联技术和采用优化的稳定性配方,开发出新一代的通用型苯丙乳液百历摩^TM(Primal^TM)AS-2010,解决了成膜性与诸多抗性之间的矛盾。 相似文献
79.
对固化后的各向异性导电胶(ACF),利用动态力学分析仪进行了单频和多频温度扫描试验,确定了ACF的玻璃化转变温度,得到玻璃化转变温度与频率的关系式.在不同温度和应变下进行了应力松弛实验,实验发现:在一定(25、80、120℃)的温度下,随着应变值的增加,初始应力和在任一时刻的松弛应力都增加;随着温度的提高,应力松弛的松弛率在增加,并且在不同应变下的松弛曲线变得接近;当温度达到玻璃化转变温度附近时,ACF的应力松弛曲线与应变无关.并进行了湿热老化对ACF应力松弛力学行为的实验研究. 相似文献
80.