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102.
103.
圆锥形零件极限变形程度可用极限拉深系数[mzd]=[d2/D0]来表示。根据圆锥形零件与圆筒形零件的内在联系,经力学分析得出了便于实用的圆锥形零件极限拉深系数[mzd]的计算表达式,并由此给出了用[mzd]所表示的成形极限曲线和第一次拉深时的极限拉深系数。经实验验证表明所确定的成形极限是准确和可靠的。 相似文献
104.
105.
研究了Zr41.2Ti13.8Cu12.5Ni10Be22.5非晶合金在过冷液相区内静液挤压的变形行为以及结构变化。结果表明:非晶合金在高应变速率下产生了明显的塑性变形,直径从16 mm变为12 mm,断裂为4段,且样品断口上随机分布着充分发展与未充分发展的脉纹式切变带,由此可看出非晶合金的变形为非牛顿体变形行为;挤压后的样品约有3%的非晶相发生晶化,在非晶基体上析出10~20 nm的纳米晶粒,导致挤压后非晶合金的热稳定性降低;静液挤压高应变速率变形条件使非晶合金产生非均匀流变,是造成非晶合金断裂的主要原因。 相似文献
106.
盒形塑件的几何构型与计算机充模流动模拟 总被引:3,自引:0,他引:3
基于Hele_Shaw流动数学模型 ,给出了构造3D塑件CAD模型并向CAE模型转换的方法和技术 ,通过对塑件进行有限元网格的剖分以及注射成型过程的数值模拟 ,得到了减少塑件充模流动成型缺陷 ,改进熔体充模效果及产品设计的技术方法 相似文献
107.
108.
正多边形盒零件冲压成形凸缘变形区的应力分布计算 总被引:4,自引:2,他引:4
首先给出正多边形盒零件凸缘变形区的应力分布式 ,接着分析了凸缘变形区的应力变化规律 ,并以0Cr18Ni9板材和方盒零件为算例给出了凸缘变形区的应力分布曲线。正多边形盒零件凸缘变形区圆角部分的拉深变形是发生皱曲和破裂之源并向直边部分转移材料 ,使直边部分松弛乃至皱曲。因此 ,对于皱曲通常选择设置压边装置 (压边圈、拉深筋等 )来解决。对于破裂通常选择增大侧壁间圆角半径或多次拉深来解决。正多边形盒零件冲压成形最好采用分区 (分块 )变压边力拉深或分区 (分块 )恒压边力拉深 相似文献
109.
斜齿轮塑件注射模的脱模机构设计 总被引:3,自引:0,他引:3
分析了塑料斜齿轮的传动优点和工艺特点,介绍了斜齿轮塑件注射成型模具的齿形型腔旋转式和斜齿轮塑件旋转式两类脱模机构设计。 相似文献
110.