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21.
为研究原位膨胀土在大面积浸水条件下的变形特征,在典型膨胀土地段做了面积为5.1×15m2的浸水试验,试验历时17d。试验结果为:(1)膨胀变形过程可分为4个阶段,初始快速线性膨胀阶段、过渡阶段、缓慢线性膨胀阶段、稳定阶段;(2)膨胀速率基本呈现"短时极大→小→稳定"的规律,其中浸水0~1.5h是膨胀速率最大的时期,最大膨胀速率达13.26mm/h,之后膨胀速率迅速降低,平均膨胀速率只有0.09~0.78mm/d;(3)膨胀土的渗透模式受土体中微裂纹数量、土颗粒间收缩膜强度以及膨胀单元受力情况影响;通过分析,建议将连续3d膨胀变形量不大于0.02mm,总浸水时间不少于两周作为膨胀土现场大面积浸水的稳定标准。 相似文献
22.
选用4个不同处理深度的灰(素)土桩对大厚度自重湿陷性黄土场地进行挤密处理,并对挤密区域以下未处理土层进行深层浸水试验,研究在该浸水条件下大厚度自重湿陷性黄土地基的湿陷变形规律、处理深度和剩余湿陷量合理控制等问题。试验结果表明:灰土和素土在处理大厚度自重湿陷性黄土地基时,两者挤密效果表现差异不大;深层浸水情况下,6~15 m深度处理区域产生的变形量均不能满足上部荷载的变形要求,且呈现三段式变形规律,先期稳定,中期缓降,后期突降;根据现场浸水试验和桩基中性点相关研究,首次提出大厚度自重湿陷性黄土地区“湿陷临界深度”的概念,并初步将其确定为20~25 m,据此可以一定程度上减小深部土层剩余湿陷量,达到减小地基处理深度的目的;建议将15~20和10~15 m分别作为大厚度自重湿陷性黄土地基乙、丙类建筑的最大处理深度。 相似文献
23.
24.
针对由于地层具有流变特性对套管载荷的影响以及由于泥岩浸水等因素造成的地层流变特性改变而对套损产生影响等问题,根据开尔文模型推导了流变地层中套管载荷和地层粘度的关系,从而反映了套管载荷随时间的变化,在此基础上分析了流变地层岩石力学参数对套管载荷的影响.分析认为地层的粘性不同,其流变程度不同,导致套管达到最大载荷的时间不同.由于泥岩浸水导致岩石弹性模量降低,在相同地应力场作用下会明显加大最终作用在套管上的载荷,从而大大增加了套损的危险性.研究结果揭示了围岩流变导致套管损坏的机理. 相似文献
25.
选取察尔汗至格尔木高速公路路段沿线的盐渍土为研究对象,运用室内单轴压缩试验,利用单线单点法模拟现场浸水后施工特征,对该土在浸水情况下溶陷特性进行模拟试验研究。对比分析模拟试验结果与常规试验结果,发现模拟试验中土样的溶陷量较之常规试验更大,土体结构性破坏更加严重,说明在高含盐量的盐渍土地区,盐渍土浸水后会加剧路基的溶陷,为施工带来极其不利的影响。本文成果可为盐渍土地区的公路设计和施工提供有益参考。更多还原 相似文献
26.
南水北调中线古运河枢纽下穿石家庄西北防洪堤、太平河(即古运河)及石太高速公路而形成的填土高度达20.954m(太平河底处为12m)[1],工程的总体布置中,又需在上述高填方区设置护坡、护底等混凝土结构。这种情况下,工程实施时采用了薄层回填碾压和经历一个雨季及预浸水密实,然后在回填土上进行混凝土结构施工。实践证明,这种地基处理方法,可有效防止混凝土结构开裂。 相似文献
27.
挡土墙是用来抵抗土体位移变形的支承构筑物。浸水挡土墙主要位于水域环境,其与一般挡土墙在环境条件、受力模式、计算方法、工程造价等几个方面存在较大差异。通过对比分析,探究了浸水挡土墙与一般挡土墙的特性,得出了具有实践意义的结论,可以指导挡土墙的设计。 相似文献
28.
29.
通过对一起OPGW渗水事故的分析,建议相关光缆制造企业、电力用户及科研单位在关注纵向渗水的同时,更要重视径向渗水。油膏填充不足会造成OPGW纵向渗水,但油膏过填充又易造成光纤径向受力,影响光传输;光单元表面有缺陷是OPGW产生径向渗水的主要原因。文章简述了涡流探伤仪的基本检测原理,在生产过程中,通过合理设置检测频率可以在一定程度上检测出光单元表面的缺陷。介绍两种OPGW径向渗水试验的方法:浸水冻结性试验和光单元密封性试验。复合不锈钢管结构及铝包不锈钢结构光单元可以从结构上杜绝OPGW光单元的径向渗水。 相似文献
30.
1问题的提出点火器研制出样件后,仅仅通过例行试验还远远不能说明问题,还要进一步通过各项试验才行。就一般车用电器厂家来说,其电磁干扰试验、高低温循环试验、冷热循环浸水试验、冲击试验、震动试验、淋水试验等,必须到国家认可的具备专业试验条件的单位进行;其它型式试验,如 相似文献