5Cr21Mn9Ni4WNb2N奥氏体耐热钢晶界碳化物

5Cr21Mn_9Ni_4WNb_2N耐热钢锻造后在1200℃以上加热时，NbC聚集成大块，在1200℃以下加热时，NbC薄膜（片）的析出倾向随加热温度降低而增大，1130℃及其以下加热时，粒状和细片状M_(23)C_6随加热温度降低而增多，而且NbC块可作为碳源退化成M_(23)C_6颗粒，过高或过低温度的锻造加热，因晶界NbC块过大或晶界NbC薄膜（片）过多而不利于锻造加工。     

支撑架铸件的水玻璃铸造工艺

1　防止精铸件小孔漏钢如图 1所示支撑架零件 ,材质为Cr2 5Ni2 0耐热钢 ,有 2 0个16mm孔、还有 12个M18内螺纹 ,孔深均为5 2mm。为了使铸件的孔和内螺纹完整无损地浇注出来 ,作如下工艺安排。①表面层水玻璃石英粉浆料 ,粘度 (流杯粘度 )为 4 4s,撒 70～ 10 0目石英砂 ;②第 2层考虑到铸件较大 ,涂料粘度仍为 4 4s,撒 5 0～ 70目石英砂 ;③第 3层粉料为石英粉 2 0 % +耐火泥 80 % (质量分数 ) ,粘度为 4 0s,撒 2 0～ 4 0目石英粉砂。这 3层结壳之后 ,内孔的空隙就比较小了 ,如果挂第 4层涂料 ,内孔将被涂料填满 (第 4层涂料的粘度比第 3…     

4Cr14Ni14W2Mo钢排气阀离子氮化和离子软氮化渗层的分析和探讨

研究了经不同加热温度鍛造、固溶和750℃时效后钢的晶粒度、孪晶、滑移及碳化物的分布;用光镜、扫描电镜、X-射线衍射仪、俄歇谱仪对钢的基体组织、渗层组织、剥落形貌、应力状态及渗层C、N分布分析表;合适的固溶处理是可以消除过热锻造危害的;离子软氮化中,碳并没有渗入;适当降低炉气中氮含量和辉光电流密度及适当提高氮化温度是消除氮化产生剥落的途径之一。     

ZG3Cr18Ni25Si2耐热钢熔炼工艺的改进

介绍了改进后的ZG3Cr18Ni25Si2耐热钢熔炼工艺及特点，它具有较高的合金元素收得率，铸件的使用寿命比改进前延长了35％－45％。     

ZG3Cr18Ni25Si2耐热钢熔炼工艺的改进

介绍改进后的ZG3Cr18Ni25Si2耐热钢熔炼工艺及其特点.具有较高的合金元素收得率,铸件使用寿命比改进前延长35%～45%.     

试样长度对 13CrMo44钢管力学性能的影响

研究了试样长度对13CrMo44珠光体耐热钢管力学性能的影响，研究结果表明，随着L0升高，该钢管的伸长率下降并满足δ=16.9% 68.2%√F/L0关系，L0较短时，其对钢管的抗拉强度（σb)和屈服强度（σs)没有什么影响；L0较长时，钢管的σb和σs都稍有下降，解释了产生上述现象的原因。     

回火温度对ZG12Cr9Mo1Co1NiVNbNB耐热钢

为了满足高温条件下超超临界汽轮机发电机组对材料的需要,本文利用金相显微镜、扫描电子显微镜、拉伸试验机等设备研究了回火温度对ZG12Cr9Mo1Co1NiVNbNB耐热钢的组织性能的影响。研究结果表明,当保持淬火温度和时间（1100℃x1h）不变及回火时间（2h）恒定时,回火温度的变化对其显微组织及力学性能的影响比较明显。整体上来说,随着回火温度的上升,抗拉强度、屈服强度以及硬度,呈现先升高后降低的趋势,而延伸率则呈现先下降后上升的趋势。而热处理为：淬火（1100℃x1h）+第一次回火（730℃x2h）+第二次回火（720℃x2h）的试样,其显微组织相对比较理想,其板条状的回火马氏体细小致密,并且第二相呈颗粒状、大小均匀、弥散地分布于马氏体板条的晶界及晶内,因此选取其作为CB2耐热钢的优化热处理工艺。     

兆瓦级风电球铁件低温冲击韧性的影响因素

为了获得具有良好低温冲击性能的兆瓦级风电球铁铸件,对实际生产中的附铸试件-20℃ V型缺口冲击性能进行了测试,并对其成分、基体组织、石墨球大小及分布情况进行分析,研究了兆瓦级风力发电机组球铁件低温冲击韧性影响因素.结果表明：在低P、S的前提下,通过合理的熔炼工艺控制,终Si量在2.3%时可以使单位面积的石墨球数量增加,石墨球细小,低温冲击值最佳;Mn在0.2%~0.3%之间变化时对低温冲击韧性影响并不明显;基体组织中珠光体在5%以下时,低温冲击值无明显变化,珠光体大于12.5%时,低温冲击值急剧下降.     

合金元素对TRIP钢连续冷却固态相变和硬度的影响

为了研究Al和P合金元素在TRIP钢固态相变过程中的重要作用,利用热膨胀实验、金相观察、显微硬度测量等方法绘制了4种不同Al和P含量的C-Mn-Al-P TRIP钢的CCT图.结果表明,Al元素强烈缩小奥氏体相区,提高Ac3与Ms,促使CCT图左移和上移.P元素能够阻碍碳化物的生成,当钢中w(P)达到0.14%时,能显著将CCT曲线图中的珠光体区与贝氏体区右移.P元素对先共析铁素体相变和马氏体相变没有显著影响.随着冷却速率的增加,材料的显微硬度增加.对于每一种成分超过其临界冷却速率时将得到完全的马氏体组织.添加固溶强化元素可以强化铁素体基体,增加铁素体基体的硬度,P元素固溶强化能力最强,Mn元素稍弱,Al元素很弱.     

Fe-9.7Cr-2.65Mn-xC-0.22V-2W-0.1Ta-1.5Si-yN马氏体耐热钢相图计算

利用Thermo-Calc软件和相关数据库对Fe-9.7Cr-2.65Mn-xC-0.22V-2W-0.1Ta-1.5Si-yN马氏体耐热钢随N含量变化的相分数进行计算。结果发现,当保持x+y=0.24wt.%时,随着N的质量分数从0.015增加到0.10wt.%时,相图没有发生实质性的变化;但对室温组织和碳化物Cr23C6、TaC和VN的析出产生了显著的影响,从而改变了Fe-9.7Cr-2.65Mn-xC-0.22V-2W-0.1Ta-1.5Si-yN马氏体耐热钢奥氏体化后的析出序列。当N含量升高到0.085wt.%时,出现了新相Cr2N。XRD及萃取实验结果与计算相符。这些计算结果可为Fe-9.7Cr-2.65Mn-xC-0.22V-2W-0.1Ta-1.5Si-yN马氏体耐热钢的成分设计、热处理工艺设计和显微组织观察等提供依据。