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111.
董季澄曹文斌杨国来陈晨高文涛 《液压气动与密封》2018,(12):11-14
高压超大排量动力元件在大型液压设备中应用广泛,其首选泵型是盘配流式径向柱塞泵,该文以一种全新的盘配流式径向柱塞泵为研究对象,对该泵型的工作原理和结构进行了详细的论述,并对该泵的关键摩擦副进行了三维Solidworks建模,对盘配流式径向柱塞泵的缸体(转子)和配流盘这对关键摩擦副在两种主要旋转工况下采用了Ansys进行了静力学分析,找到了该泵型在工况温度为40℃时缸体(转子)和配流盘等效应力和变形量最大的区域,为该泵型的理论设计和样机的试制提供理论依据。 相似文献
112.
一台PC200—6型全液压挖掘机在启动后,主泵发出异常噪声。经检查,油路中并未混入空气,油箱也不缺油,证明并非主泵吸空。检查吸油与回油滤芯,发现吸油滤芯变黑、有油泥,回油滤芯并黏有褐色金属颗粒。更换滤芯,并检查主泵的油液,也发现有褐色的金属颗粒:解体检查主泵发现活塞、配流盘、斜盘等无损坏现象,但滑靴产生了磨损。 相似文献
113.
114.
液压轴向柱塞泵配流盘气蚀机理 总被引:10,自引:0,他引:10
对轴向柱塞泵配流盘进行气蚀试验。在试验条件相同的情况下,根据减压槽处结构不同的配流盘,得到两种截然不同的气蚀破坏结果。针对试验中两种配流盘的配流过程进行计算流体动力学(Computational fluid dynamics,CFD)解析,得到了配流盘不同位置的速度分布,以及压力、速度随缸体转角的变化曲线;得出配流盘发生气蚀的机理,即气蚀不仅取决于配流盘附近的速度和压力大小,还取决于速度的方向——射流角;提出通过改变配流盘结构,将油液回冲阶段初期的射流角控制在30°~60°内来减少配流盘上气蚀的方法。根据配流盘气蚀产生的机理将油液回冲阶段初期的射流角控制在30°~48°,经过试验,就气蚀破坏来讲配流盘的寿命延长到了原来的4倍多。 相似文献
115.
116.
轴向柱塞泵非止点配流窗口过渡区压力脉动特性分析 总被引:2,自引:1,他引:2
为能用单台泵直接闭式控制差动缸运动,把轴向柱塞泵的吸油配流窗口改为两个独立的窗口,一个连接差动液压缸的有杆腔,另一个连接低压油箱,用于平衡差动缸的面积比,但柱塞通过这两个配流窗口之间的过渡区时,因处于泵的非止点位置,柱塞腔容积变化较大,引起大的流量和压力变化,产生大的噪声,为了减小其影响,需要对柱塞通过此过渡区域的特性进行分析.为此,采用仿真软件SimulationX,建立柱塞通过配流窗口的仿真计算模型,对单个柱塞腔内部以及泵输出油口压力和流量动态过程进行仿真,综合运用减震三角槽、阻尼孔和等效预压缩角三种措施,减小泵的流量和压力脉动.通过仿真计算,确定出合理的配流盘结构参数.在此基础上,进一步制造出样机,对泵的压力脉动特性进行试验测试,验证仿真结果及设计参数的正确性.研究工作丰富了柱塞泵的类型. 相似文献
117.
目前国内多作用内曲线液压马达均采用径向轴配流结构,缺点是由于加工、装配及工作时受外力干扰等因素,配流轴容易磨损和咬伤,且磨损后间隙无法自动补偿。为了提高液压马达的性能和寿命,国外已排出端面配流盘结构,如日本日钢MC型液压马达。端面配流盘结构国内很少使用,有关这方面的资料国内外尚少见。端面配流盘设计关键是解决配流盘与缸体接触面之间静压平衡。在单作用泵和马达中,平面配流盘已有成熟的计算方法,而在多作用马达中,由于配流盘结构复杂,使配流面上压力场分布难以处理。作者对六作用十柱塞的内曲线径向液压马达的端面配流盘设计进行了探讨,提出了一些假设,并推导了端面配 相似文献
118.
119.
提出几个可用于完善液压泵和液压马达配流盘先前设计的简单有效的基本方程 ,着重讨论了设置困油角和设置阻尼槽的两种配流盘的改进设计方法 ,这种设计决策能够减小和消除盘式配流中的液压冲击 ,可作为设计人员的参考。 相似文献
120.
介绍了烧结熔渗铜技术生产高密度、高强度铁基粉末冶金配流盘的基本工艺方法.重点分析了骨架、熔渗剂、烧结熔渗时间等影响铁基粉末冶金配流盘渗铜质量的主要因素。对提高同类铁基粉末冶金机械零件渗铜质量具有重要借鉴意义。 相似文献