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31.
32.
研究英国线材制品在钢铁工业中的地位,线材及其一次制品、二次制品的生产、消费、进出口现状及发展规律。研究表明:英国线材消费较低,只有钢铁总消费的7%,线材消费量只有线材产量的70%;线材出口比例较大,占产量的50%以上;线材加工比例较高,并呈上升趋势,2003年线材深加工比例达到77%;钢丝制品的表观消费大于生产量,2003年产量比表观消费低11.5%。 相似文献
33.
介绍非调质高强度紧固件用热轧双相钢盘条的试制工艺、组织和性能。对07Mn2SiV双相钢盘条拉拔后强度的变化规律进行研究,结果显示,该盘条初始变形的加工硬化率很高,经第1道次(ε=0.34)变形后,强度由剥壳后的680MPa提高到880MPa。用该双相钢盘条可生产8.8级M10,M14六角头螺栓和M8双头螺柱。 相似文献
34.
高强度预应力钢绞线用盘条的质量控制 总被引:2,自引:0,他引:2
综合分析高强度预应力钢绞线盘条的质量控制因素,讨论82B钢的化学成分、轧后控冷工艺对盘条强度的影响,以及夹杂物和碳偏析对盘条面缩率的影响;研究造成82B盘条冷加工断裂的主要原因,重点阐述高碳钢连铸小方坯中心碳偏析和夹杂物的控制措施。 相似文献
35.
36.
近红外漫反射光谱法测试醋酸纤维滤棒中的三醋酸甘油酯 总被引:12,自引:0,他引:12
为探索快速准确测定滤棒中三醋酸甘油酯含量的方法,利用近红外漫反射光谱技术和偏最小二乘法,建立了滤棒中三醋酸甘油酯含量测定的数学模型,并对所建立的数学模型进行了优化和验证。结果表明,该方法具有简单快速、无损、准确的特点,无需样品预处理,特别适合于大量重复性样品的分析测定。 相似文献
37.
通过绘制82B线材的连续冷却曲线,并根据82B线材的基本冷却特性,采用相变前-相变时-相变后3段式冷却试验工艺模拟风冷过程,研究相变前后不同冷速对82B线材组织和性能的影响。结果表明:(1)82B线材马氏体产生的临界冷却速度为5℃/s,当冷速达到10℃/s时,由于马氏体转变温度显著低于马氏体的产生温度Ms,马氏体会显著增加。(2)对比分析相变前后不同冷速对试样抗拉强度以及断面收缩率的影响,给出优化的冷却工艺,相变前冷速为10~15℃/s,相变后冷速为1~3℃/s,并调节相变时的冷速将返温温度控制在50℃。 相似文献
38.
介绍低碳合金钢10B21球化退火工艺的优化。采用正交试验确定加热时间、加热温度、保温时间、冷却速度对球化退火工艺的影响,由此获得10B21球化退火的最佳工艺。试验结果可知:最佳球化退火工艺为加热时间6h,保温温度720℃,保温时间6 h,冷却速度20℃/h;在球化退火过程中,保温温度和冷却速度为退火工艺的主要影响因素,必须严格按工艺控制保温温度和冷却速度。引入正交试验设计方法可有效地减少试验次数,对生产和实践具有一定的指导作用。 相似文献
39.
根据82B盘条在生产过程中断口的形貌,结合扫描电镜、金相分析、硬度测试等手段分析产生各类断裂形式的原因。82B盘条常见的断裂形式有笔尖状、平齐状、斜茬状和菊花状。笔尖状断口一端呈锥尖状,断口处变形很小或几乎没变形,盘条中的非金属夹杂物、缩孔、疏松以及中心偏析是造成笔尖状断口的主要原因;平齐状断口的特征是断面平齐,断裂处几乎没有缩颈和延伸,产生平齐状断口的原因是盘条中的夹杂物和碳富集;斜茬状断口的断面与轴心线呈45°角,产生的原因是盘条心部马氏体和铸坯中心缩孔;菊花状断口的断面沿周向呈丘陵状起伏,沿径向呈菊花形的放射状,拉拔过程中润滑不良或盘条表面硬度过高是产生菊花状断口的原因。 相似文献
40.
针对焊丝用ER70S-6盘条强度偏高的问题,对ER70S-6盘条生产工艺进行调整:(1)缩小C、Si、Mn化学成分的控制范围。w(C)为0.06%~0.11%,w(Si)为0.80%~0.95%,w(Mn)为1.40%~1.55%。(2)优化控冷工艺。入精轧温度≤950℃,吐丝温度≤930℃,斯太尔摩冷却线风机全部关闭,保温罩全部关闭,辊道速度不大于0.25 m/s。按新工艺生产的ER70S-6盘条的屈服强度为340~385 MPa,抗拉强度为500~560 MPa,断后伸长率为34.5%~50.5%,断面收缩率为64.0%~85.5%,可较好地满足用户的使用要求。 相似文献