锆及锆合金中铀的催化极谱法测定

前言核反应堆用锆合金材中杂质铀的含量应不大于0.00035%。对于锆中疫量铀的测定,美国标准方法是萃取分离-固体荧光法,日本工业标准为两次离子交换分离-偶氮胂Ⅲ光度法。以上两种方法流程很长,仪器条件严格,难以采用。国内在六十年代曾     

预压缩单晶镍基合金的组织结构及在拉伸蠕变期间的粗化特征

对[001]取向单晶镍基合金进行压应力处理，获P-型筏状结构后，对其进行拉伸蠕变性能测试及SEM形貌观察，研究了P-型筏状结构的粗化特征及影响因素。结果表明：由于应力场的差别，样品不同位置筏状γ＇相粗化程度及特征不同，近断口处筏状γ＇相扭曲且粗化程度加剧，随离断口距离增加，γ＇相粗化程度减弱。有限元分析认为：外加载荷改变了水平和垂直γ基体通道中的错配应力分布，并使立方γ＇相不同界面晶格发生挤压或扩张应变，这可以促进元素的互扩散和γ＇相的定向生长，是形成P-型筏状组织的主要原因。在高温及拉应力作用下，P-型γ＇相端部沿垂直于应力轴方向优先生长和相互横向连接，并进一步形成折叠的层状组织。     

A1-Li合金的拉伸断裂过程研究

以2090 Ce合金为研究对象，对不同时效时间的室温拉伸断口进行了半定量分析，探讨了拉伸性能对断裂特征的响应关系，重点分析合金分层裂纹的形成过程。研究表明：2090 Ce合金的断裂方式以韧窝、分层开裂和沿亚晶界开裂3种为主，随时效时间的延长，韧窝、分层开裂逐渐减少，沿亚晶界开裂比例逐渐加大：分层开裂程度与时效程度有密切关系：分层开裂过程与试样内部受力状态、晶界状态有密切关系。分层最先发生在试样中心，随后在二分之一、四分之一……处反复发生，最终将试样分割成一系列平行的薄板。时效后期由于亚晶界的弱化，使裂纹倾向沿亚晶界扩展，从而抑制分层开裂的发生，同时导致合金强度，尤其是塑性的下降。     

电沉积制备多元非晶合金形成规律研究

利用二维Miedema坐标参数(Δφ~*和Δn_(ws)~((-1)/3))及加入尺寸因素ΔR/R_A构成的三维化学坐标揭示了水溶液法制备多元合金的非晶形成规律。对109个合金分析表明,在二维和三维坐标中,可分别由一直线和一平面较好的将非晶形成和非形成区区分;非晶化条件为:二维坐标系中,二元系,|Δφ~*|>6.4|Δn_(ws)~((-1)/3)|+0.05;多元系,|Δφ~*|>6.6|Δn_(ws)~((-1)/3)|+0.05。判据的准确率在二元、二元和三元以及二元、三元和四元合金系中分别为:81.9％,82.9％及83.5％;三维坐标系中,二元系,|ΔR/R_A|/0.6+|Δφ~*|/0.12-|Δn_(ws)~((-1)/3)|/0.02=1,多元系,|ΔR/R_A|/0.03+|Δφ~*|/0.1-|Δn_(ws)~((-1)/3)|/0.01=1。在二元及二元和三元系统中,区分的准确率高于82％以及86％;该判据扩展至四元合金系后,准确率仍高于86％。     

Ti9Al合金的氢塑性效应

采用真空自耗电弧炉熔炼制备Ti9Al合金，通过渗氢处理显著提高氢含量，在凸轮塑性试验机ЧПИ-2上以10mm／min的速度进行热模拟试验。研究发现：氢可以降低Ti9Al合金的相变温度，扩大α β区的温度范围；氢作为卢稳定剂会妨碍或完全抑制以Ti3Al为基的α2相的析出；钛合金的氢合金化可促使卢相在更低温度下稳定化，明显地提高了Ti9Al合金塑性。     

钛在赛车上的应用

本文分析了Ti-22合金螺栓经冷镦及β固溶处理后头部帽、杆过渡区粗晶组织形成的原因,摸索出控制粗晶形成的最佳热处理制度,使材料的延伸率和面缩率分别提高了40%和15%,疲劳寿命也有较大的改善,满足了航空螺栓使用性能的要求。     

三元合金靶择优溅射稳定态的表面化学成分

基于多元素靶溅射的Andersen-Sigmund关系式，在分析了大量的二、三元素合金溅射稳定态靶表面化学成分的变化之后，发现各元素之间表面结合能之比几乎与靶体化学成分无关。只要给各元素之间设定适当的表面结合能比，就可以很容易地计算出三元合金靶稳定态表面化学成分，至少对于用2keV氩离子轰击的Ag-Pd-Au三元合金靶系来说，其计算结果都与实验值一致。所分析的实验数据是在常温下取得的，所以可不考虑离子轰击诱发的Gibbs偏析，其结论很可能是多元合金靶溅射的一般规律。此外，由Gaidikas等最近所提出的所谓择优溅射中的“基体效应”理论是无实验依据的。