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71.
用机械合金化及热压法制备块体细晶Ni-20Cr合金,并研究其在900℃,涂75mass%Na2SO4 + 25mass%2SO4盐膜后的热腐蚀行为.结果表明,机械合金化Ni-20Cr合金在900℃热腐蚀时,表面形成了单一连续的Cr2O3外氧化膜,有效阻止了硫的向内扩散,延长了热腐蚀的孕育期,呈现出较熔炼粗晶Ni-20Cr合金更好的抗热腐蚀性能. 相似文献
72.
中厚板粗轧机工作辊辊颈断裂失效分析 总被引:1,自引:0,他引:1
采用宏观断口分析、金相检验及试件的应力拉伸试验,对轧辊辊颈断裂进行失效原因分析。结果表明,此轧辊在制造过程中出现石墨球化和孕育不良等铸造缺陷,组织中石墨出现枝晶状及少量团状石墨,导致轧辊辊颈强度明显下降,在上机使用过程中即发生断裂。 相似文献
73.
添加Ni包覆MoS2的Ni-Cr高温固体自润滑材料的研究 总被引:5,自引:0,他引:5
通过硝酸镍分解-氢还原法制取镍涂覆二硫化钼粉末,加入到Ni-Cr基体合金中,以防止二硫化钼在高温制备过程及高温使用过程中的氧化分解。添加Ni包覆MoS2粉末,Ni-Cr25(w%)高温固体白润滑材料的机械性能优于未包覆材料,对(MoS2/Ni)20w%的高温固体白润滑材料的摩擦磨损性能分析表明:在室温和600℃下,材料有较低的摩擦系数。室温磨损率也很低,在高温下与未添加包覆材料相比前者具有很好的宽温带摩擦学性能。 相似文献
74.
75.
采用动态蒙特卡罗(KMC)方法模拟电子束物理气相沉积(EB-PVD)制备Ni-Cr合金薄膜过程中沉积速率与薄膜微观结构之间的关系,并用分维理论研究薄膜表面形貌.研究结果表明:对于基板温度为500K,入射角度为35°的情况,沉积速率<5μm/min时,薄膜表面分维均<2.04,表面光滑,而当沉积速率>5μm/min时薄膜分维随沉积速率增大而增大,表面变得越来越粗糙,直到沉积速率升高到1000μm/min时,分维达到最大值2.31,表面非常粗糙,具有细致的皱褶和缺陷.分维与沉积速率间的关系说明低沉积速率有利于分维小、表面光滑薄膜的制备,而高沉积速率使薄膜分维增大、表面结构更加复杂.该研究结果与沉积速率对EB-PVD薄膜表面粗糙度影响的研究结果一致,表明分维也是评价薄膜表面形貌的途径. 相似文献
76.
77.
78.
热处理对高镍铬离心复合铸造球墨铸铁轧辊组织与性能的影响 总被引:1,自引:1,他引:0
采用热膨胀法测定了高镍铬离心复合铸造球磨铸铁轧辊的相变点,根据其临界转变温度,进行正火和回火试验,研究了热处理工艺对轧辊工作层性能的影响。结果表明,860℃和890℃正火时,轧辊工作层硬度值较高;正火温度为920℃时,冷却后残留奥氏体(Ar)量增多,硬度明显下降;正火温度为830℃时,出现硬度较低的珠光体组织。860℃正火冷却后,在400℃回火时应力消除比较完全,碳化物尚未长大,细小且均匀弥散的分布在针状马氏体基体上,轧辊工作层硬度较高,有利于阻止裂纹的扩展。 相似文献
79.
80.
目的 揭示弧辉等离子体镍铬共渗处理对Q235碳钢表面成分、结构和耐海水好氧菌腐蚀性能的影响。方法 采用弧辉等离子体渗镀技术在Q235碳钢表面制备镍铬合金化层。利用X射线衍射仪(XRD)和扫描电子显微镜(SEM)对镍铬合金化层的相组成、表面形貌和截面元素分布进行分析。利用电化学测试技术,测试并分析镍铬合金化层在海水好氧菌中的腐蚀电化学行为。结果 Q235碳钢经弧辉等离子体镍铬共渗后,表面形成了一层厚度约为50μm的镍铬合金化层,合金化层的物相为Ni2.9Cr0.7Fe0.36固溶体。在好氧菌中浸泡时,Q235碳钢表面形成了生物腐蚀膜,腐蚀膜的存在使Q235碳钢的腐蚀电位负移,局部耐蚀性降低。与Q235碳钢相比,镍铬合金化层的表面能降低,表面接触角达到111°。镍铬合金化层在好氧菌中浸泡11 d后,仅在很少的局部位置观察到细菌附着,未观察到明显的腐蚀膜。结论 Q235碳钢在好氧菌中浸泡时腐蚀严重,浸泡5 d后就在其表面形成了一层由腐蚀产物、培养基和细菌形成的腐蚀产物膜,腐蚀产物对生物膜的形成有一定的促进作用。镍铬合金化层降低了Q235碳钢表面的表面能,阻碍生物膜底膜的形成,同时形成的钝化层... 相似文献