中国人为主导的铝循环分析(英文)

采用铝产品生命周期的铝流程图进行中国人为主导的铝循环分析。人为主导的铝循环主要包括4个阶段:氧化铝及电解铝的生产、铝制品的加工和制造、铝制品的使用和报废铝制品的回收。采用加权平均法确定我国铝制品的平均使用寿命。基于中国2003-2007年的铝循环分析,发现了铝工业发生的一些变化。氧化铝生产阶段的原料自给率从95.42%下降到55.50%,原铝生产阶段的原料自给率从52.45%上升到79.25%,但整个铝工业的原料自给率基本维持在50%左右。在2007年铝工业中,国内自产废铝和进口废铝的使用比例分别占总原料的5.38%和9.40%。在此阶段,净进口各类含铝资源和铝产品生命周期中铝的损失量都是上升的,同时,社会蓄积量中铝的存量及铝的循环量都是增加的。提出了改善铝循环的对策、建议以及中国铝工业的进出口政策和降低铝产品生命周期铝损失量的措施。     

铝合金焊接接头冲击强化的性能

为了提高铝合金焊接接头的力学性能,试验分别采用超声波和调Q脉冲YAG激光对A6061-T6铝合金焊接接头焊趾附近处进行冲击强化,研究了超声波和激光冲击强化下铝合金焊接接头的性能.两种冲击强化模式下,铝合金焊接接头焊趾处近表面均发生了冲击强化效果,并产生了较大的残余压应力,超声波和激光冲击强化后产生的最大残余压应力分别为 -158 MPa和 -145 MPa左右.超声波与激光冲击强化铝合金焊接接头的疲劳寿命差别不大,均比焊态下试样的疲劳寿命提高1倍以上.两种冲击强化方法的疲劳试验样件断裂位置均发生在基体金属上,而焊趾处没有疲劳裂纹产生.     

Cu／Mg比对AA7085显微组织与性能影响

采用熔铸法制备具有不同Cu／MgLk（0．67,1．0,1．06,1．6）的AA7085铝合金。采用金相显微镜、扫描电镜、力学性能测试和腐蚀测试研究Cu／Mg比对基体合金显微组织、力学性能和腐蚀行为的影响。结果表明,当Cu／Mg比为1．6时,AA7085铝合金具有更好的抑制再结晶能力和抗腐蚀性能。当Cu／Mg比为0．67时,铝合金具有更为优越的力学性能,其抗拉强度与屈服强度分别达到586和550MPa。而当Cu／Mg比为1．0时,合金的力学性能和耐腐蚀性能均下降。     

铝薄膜对烧结NdFeB磁体耐蚀性能的影响

采用直流磁控溅射的方法在烧结NdFeB磁体表面沉积Al薄膜提高磁体的耐蚀性能。研究膜厚及溅射功率对薄膜结构和耐蚀性能的影响。利用SEM对Al薄膜的微观结构进行分析,并采用动态极化曲线和中性盐雾实验分析Al薄膜耐蚀性能。均匀致密的Al薄膜的形成是获得良好耐蚀性能的必要条件。在51-82 W溅射功率下制备的6.69μm的Al薄膜具有良好的耐蚀性能。     

电流换向速率对2219铝合金VPTIG焊缝的影响

研究开发了一种适用于铝合金材料的新型超快速变换变极性方波电弧焊接技术,以2219-T87高强铝合金为试验对象,分别采用常规变极性和超快变换变极性TIG电弧焊接工艺,研究了变极性电流的换向速率对焊缝气孔敏感性和接头力学性能的影响.结果表明,提高变极性电流上升沿和下降沿的变化速率,减少电流过零时间,可显著降低2219-T87高强铝合金焊接接头的气孔敏感性,焊缝中气孔数量明显减少甚至消除;由于焊缝熔合区的软化问题,焊接接头抗拉强度和断后伸长率的增加幅度不大,分别提高了8.97%和12.6%.     

Si和Cu元素对铝-镀锌钢GTAW接头性能的影响

通过填加4种不同的焊丝,在焊缝中加入不同含量的Si,Cu元素,进行了5A02铝合金和镀锌钢板之间异种金属的钨极氩弧焊(GTAW)搭接试验.试验发现Cu元素含量高于一定值时,金属间化合物层厚度大于10μm,而当Cu元素含量较低时,随着Si元素加入量的增加,金属间化合物层的厚度减小,最小约为2μm.当Si元素含量大于5%时,抗拉强度接近136 MPa.但此时,制约焊缝性能的主要因素是焊缝根部出现的气孔聚集缺陷.另外,Si元素的加入还可以改善焊缝与铝合金母材连接处柱状晶区的组织.     

航天高强铝合金点焊工艺对焊点质量的细致影响

通过对航天高强铝合金点焊焊核的显微分析,得到了不同焊接参数(压力、电流)对焊核几何尺寸、晶粒大小的影响,获得了焊接参数与焊核显微组织的相关性,能够在焊接参数变化较小、特征信号没有明显变化的情况下观察到焊接参数对焊核质量的细致影响,为点焊过程的精量化控制的进一步研究打下了基础.采用有限元分析软件SYSWELD,对铝合金点焊过程进行了建模仿真.研究了不同电极力、点焊电流与焊点熔核半径等焊点特征量之间的关系及其规律性.     

Preparation of semi-solid AlSi7Mg alloy slurry with big capability

Semi-solid AlSi7Mg alloy slurry was prepared by low superheat pouring and weak traveling-wave electromagnetic stirring.The effects of pouring temperature and stirring power on the microstructure of AlSi7Mg alloy slurry were studied.The results show that the semi-solid AlSi7Mg alloy slurry of 5 kg can be prepared.This new technology can save energy and make the pouring process convenient.When the pouring temperature is decreased at a stirring power of 0.41 kW,the shape of primary α-Al grains gradually changes from dendritic-like to spherical.When the alloy melt is poured at the temperature(630°C) with a certain superheat,the pouring process becomes easier,and the spherical microstructure of AlSi7Mg alloy slurry can be prepared by the weak traveling-wave electromagnetic stirring.When the pouring temperature is 630°C,increasing the stirring power appropriately can result in better spherical primary α-Al grains,but if the stirring power is increased to a certain value(1.72 kW),the shape of primary α-Al grains does not obviously improve when the stirring power is continually increased.     

Interfacial characterization of resistance spot welded joint of steel and aluminum alloy

The dissimilar material resistance spot welding of galvanized high strength steel and aluminum alloy had been conducted. The welded joint exhibited a thin reaction layer composed of Fe2Al5 and Fe4Al13 phases at steel/aluminum interface. The welded joint presented a tensile shear load of 3.3 kN with an aluminum alloy nugget diameter of 5.7 ram. The interfucial failure mode was observed for the tensile shear specimen and fracture occurred at reaction layer and aluminum alloy fusion zone beside the interface. The reaction layer with compounds was the main reason for reduction of the welded joint mechanical property.     

7050-T7452高强铝合金的开坯与锻造工艺研究

为了研究7050高强铝合金开坯工艺的变形均匀性及锻件的断裂韧性,采用数值模拟、微观组织分析及紧凑拉伸试样的KIC试验等,分析研究7050高强铝合金铸坯改锻和挤压坯锻造的变形均匀性、显微组织和断裂韧性,得到了两种开坯工艺条件下坯料的平均等效应变、变形均匀系数、晶粒尺寸大小及分布和断裂韧度值。结果表明:铸坯改锻工艺的变形均匀性较好,其平均等效应变约为7.2,变形均匀系数约为0.475;挤压坯锻造工艺的变形均匀性较差,其平均等效应变约为1.9,变形均匀系数约为0.954;铸坯改锻工艺的平均晶粒尺寸与挤压坯锻造工艺基本相当,约为7.5μm,但铸坯改锻工艺的晶粒尺寸比挤压坯锻造更均匀;铸坯改锻工艺下锻件的KIC满足AMS4108F标准要求,而挤压坯锻造工艺不满足,其原因是挤压坯锻造后脆性较大,并残留有挤压织构。