全文获取类型
收费全文 | 56388篇 |
免费 | 5825篇 |
国内免费 | 2809篇 |
专业分类
电工技术 | 1942篇 |
综合类 | 4202篇 |
化学工业 | 18994篇 |
金属工艺 | 5000篇 |
机械仪表 | 2027篇 |
建筑科学 | 6516篇 |
矿业工程 | 949篇 |
能源动力 | 3440篇 |
轻工业 | 3507篇 |
水利工程 | 581篇 |
石油天然气 | 1333篇 |
武器工业 | 641篇 |
无线电 | 1547篇 |
一般工业技术 | 11535篇 |
冶金工业 | 1487篇 |
原子能技术 | 213篇 |
自动化技术 | 1108篇 |
出版年
2024年 | 242篇 |
2023年 | 891篇 |
2022年 | 1626篇 |
2021年 | 2090篇 |
2020年 | 2057篇 |
2019年 | 1801篇 |
2018年 | 1534篇 |
2017年 | 2053篇 |
2016年 | 2038篇 |
2015年 | 1969篇 |
2014年 | 2950篇 |
2013年 | 2986篇 |
2012年 | 4147篇 |
2011年 | 4178篇 |
2010年 | 3341篇 |
2009年 | 3415篇 |
2008年 | 2780篇 |
2007年 | 3805篇 |
2006年 | 3436篇 |
2005年 | 2922篇 |
2004年 | 2382篇 |
2003年 | 2179篇 |
2002年 | 1737篇 |
2001年 | 1555篇 |
2000年 | 1365篇 |
1999年 | 1133篇 |
1998年 | 912篇 |
1997年 | 757篇 |
1996年 | 619篇 |
1995年 | 482篇 |
1994年 | 430篇 |
1993年 | 375篇 |
1992年 | 248篇 |
1991年 | 189篇 |
1990年 | 108篇 |
1989年 | 61篇 |
1988年 | 60篇 |
1987年 | 37篇 |
1986年 | 16篇 |
1985年 | 20篇 |
1984年 | 17篇 |
1983年 | 8篇 |
1982年 | 14篇 |
1980年 | 19篇 |
1979年 | 8篇 |
1977年 | 2篇 |
1967年 | 1篇 |
1957年 | 1篇 |
1956年 | 1篇 |
1951年 | 23篇 |
排序方式: 共有10000条查询结果,搜索用时 15 毫秒
991.
采用高能球磨制备出亚稳态的Cu-1%Al(质量分数)合金粉,再将Cu2O粉与其一起进行高能球磨,然后将复合粉末压坯在N2保护炉中同时进行氧化和烧结,制备出Al2O3/Cu复合材料。分析了分别采用湿法球磨和干法球磨时的合金化效果,讨论了模压压力对材料性能的影响。结果表明,对于Cu-Al混合粉来说,采用湿法球磨容易产生分层,采用干法球磨具有良好的合金化效果;在本试验条件下,750MPa为最佳的模压压力,但烧结后材料的电导率还是偏低,因此有必要进行后续的处理来进一步提高材料的性能。 相似文献
992.
在H厂生产硝酸的2套机组4台氨氧化常压炉中用Pt-Rh或Pt-Pd-Rh针织催化网作实验,并将稀土强化Pt-Pd-Rh针织催化网与该2种催化网进行了应用比较.用化学分析、光谱定量、光电子能谱、扫描电镜等方法分析了样品的组成及状态.结果表明,优化配套的稀土强化Pt-Pd-Rh针织催化网转化效率高、吨酸铂耗低、使用寿命长,合金中Pt高温氧化轻微,Rh的表面氧化及富集减弱,催化效果明显.提出了氨氧化常压炉用铂合金针织催化网的配套措施. 相似文献
993.
994.
钛合金颗粒增强镁基复合材料的制备与性能 总被引:1,自引:0,他引:1
采用粉末冶金法制备了20%Ti-6Al-4V颗粒增强MB15镁基复合材料的试样。按照阿基米得法检测了不同状态试样的密度,借助光镜和扫描电镜探索了挤压棒变形和组织的特点,并结合室温拉伸试验研究了热挤压变形对试样组织及力学性能的影响规律。结果表明:烧结态的密度较低,而热挤后的密度已接近理论值:挤压棒的变形和组织都不均匀:二次挤压可以进一步细化晶粒、提高复合材料的力学性能;Ti-6Al-4V颗粒可以用来强化镁合金,且其增强效果明显好于SiC陶瓷颗粒。 相似文献
995.
碳基钨涂层在退火过程中的组织和结构变化 总被引:2,自引:0,他引:2
用真空等离子体喷涂(VPS)技术在C/C复合材料基体上制备了厚度为0.5mm的钨(W)涂层,涂层的表面通过物理气相沉积(PVD)预沉积钨、铼(Re)多层作为碳(C)的扩散势垒。涂层经过1200℃--2000℃的电子束退火,其微观结构和化学构成发生变化。经测量涂层的再结晶温度约为1400℃,再结晶的活性能为63kJ/mol。当退火温度高于1300℃时,涂层表面的多层W、Re结构将由于W、Re和C之间的相互扩散而发生改变,并在1600℃以上退火lh后由于脆性碳化钨在界面的形成而完全失效,碳化钨层的厚度将随着退火漏度的升高和退火时间的延长而迅速增加。 相似文献
996.
997.
PREPARATIONOFULTRAFINESb_2O_3-Sb_2O_5COMPOSITEPOWDERDuan,Xuechen;Zhao,Tiancong(DepartmentofNonfererrousMetallurgy.CentralSout... 相似文献
998.
999.
1000.