点状屏彩色显示管校正透镜优化设计

本文在条状屏彩色显象管校正透镜设计的基础上，提出了蹼状屏彩色显示管校正透镜的优化设计方法并给出了设计实例，通过计算机模拟电子束轨迹和光线追迹，分析了校正透镜面型修正程序的精度。     

论BFe30—1—1冷凝管生产工艺及其改进的途径

论述了ＢＥｅ３０－１－１冷凝管生产工艺的优点及主要问题，对现行工艺提出了改进方案。     

回顶法灌注混凝土浆成桩工艺

探讨了回顶法灌注混凝土浆的成桩工艺，分析了影响混凝土浆灌注质量的主要因素，并给出了相应的技术参数和措施。     

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凝析气井井筒温度分布是进行气井节点分析和动态分析必不可少的参数。根据传热学原理推出了凝析气井井筒温度分布计算公式，研究了温度计算基础数据求取方法，分析了产气量、产水量、井深及油管直径对井口温度的影响规律。对某一井深为５４００ｍ的凝析气井进行了计算，该气井气油比为３０００，含２３％的Ｈ２Ｓ和４％的Ｎ２；地层温度为１３４℃。计算结果表明：井口实测温度与计算温度的相对误差为０２％～３８％，符合工程精度。气井温度随井深不呈线性分布；气井井口温度随产量、井深增加而增加，随油管直径减少而减少；该公式同时适用于干气井、湿气井和凝析气井的温度分布计算，计算精度符合工程精度要求。     

连轧管“竹节”问题的研究

本文就各工艺参数对“竹节”的影响进行了较系统的试验。在此基础上，对连轧管“竹节”问题进行了分析，得出了“竹节”形态的基本特征；后“竹节”与轧制压力的关系；影响后“竹节”的主要工艺因素等一系列有意义的结果。对前、后“竹节”形态明显不同的原因进行了初步探讨。提出了“竹节”在线控制模型的初步设想。     

悬沙中D〉0．06mm粗粒的粒析级配组成及其改正方法

本文首先简述Ｄ＞０．０６ｍｍ泥沙的粒析沉降特性及其粒径偏粗的原因。继之对悬沙中粒径大于０．０６ｍｍ的粒析级配组成机理，及级配组成不同对标准粒径Ｄｂ与粒析粒径ＤＬ关系的影响进行了详细研究。在以上研究工作的基础上，开展了Ｄｂ与ＤＬ的比较试验，得出了粗、中、细型悬沙的Ｄｂ～ＤＬ关系和对ＤＬ的改正方法。     

显像（示）管阴极像黑洞状缺陷形成的原因及消除对策

本文通过有关理论依据和试验数据，着重阐述了在显像（示）管测试中，阴极像中心黑洞状缺陷产生的原因以及消除这种缺陷的处理方法。通过这种处理方法处理过的显像（示）管，其整体质量水平（尤其是真空度）将会得到明显的提高。     

碳纤维缠绕复合材料在潜水外压容器上的应用

在铝合金圆筒体外以浸渍树脂碳纤维进行缠绕复合增强，增强后的筒体耐静水外压能力大幅度提高；整体缠绕的全复合材料筒体，在耐静水外压能力及减轻自身重量方面也获得了明显的效果。此外，在铝合金细长圆管的外壁复合缠绕碳纤维，能有效地提高圆管对轴向压载荷的抗失稳与抗屈曲破坏能力。     

中子产额大于1.5×10^10n／s的密封中子管

报道了一种中子产额大于１．５×１０１０ｎ／ｓ、靶和离子源都可拆卸的密封中子管，以它为核心研制的密封中子发生器已被用于中子照像等领域，并取得了较好的结果。     

Thermal design method of bayonet-tube evaporators and condensers

The paper describes an effectiveness-NTU design method of bayonet-tube evaporators and condensers. Including the effect of the wall superheat on the shell-side film coefficient, and using an energy balance on the tube, differential equations for the steady-state fluid temperatures are formulated. Because of the nonlinear nature of the governing equations, the fourth-order Runge-Kutta method is employed to the solution of the finite difference equations. The results are iterated with the combination of integration techniques. An upper bound to the numerical error being ±5% the fluid temperature distribution as well as the exchanger effectiveness are determined, and presented as a function of the Hurd number, the number of heat transfer units and the flow arrangement. For flow entering through the inner tube, the temperature distribution displays the occurrence of a minimum at a point other than the tube-tip of the exchanger. In an extension of the analysis, an effort is made to illustrate the deviation of the results obtained by uniform film coefficient from the present study, and the differences are outlined.