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31.
红外光谱成像系统、光场成像系统、光学显微系统、偏振干涉成像系统、复眼成像系统、环带式全景光学系统、多尺度成像系统及头戴式增强显示系统等光学系统中,通常需要中继光学系统来实现光路衔接、配曈、偏转等。研究了现有中继光学系统结构,介绍了光阑前置即具有实入曈的像方远心离轴三反光学系统的设计方法及自由曲面的描述方法,完成了满足设计参数的具有实入瞳的远心中继光学系统仿真设计,系统各镜采用XY多项式描述的自由曲面离轴三反光学系统结构。CODEV仿真设计结果表明,在工作谱段0.4~5.0 μm、焦距400 mm、F数3、视场角2ω=8°下,系统MTF(Modulation Transfer Function)接近于衍射极限,畸变小于1%,成像质量良好。 相似文献
32.
离轴三反宽视场空间相机的辐射定标 总被引:6,自引:1,他引:5
离轴三反(TMA)光学系统是目前最先进的空间对地观测相机的光学系统。本文在分析离轴TMA宽视场空间相机成像机理的基础上,针对其光学系统光路和结构的特点,提出了分视场定标和利用特殊开口形状积分球的全视场定标两种方案,并采用两种定标方案分别对离轴TMA宽视场空间相机两个不同阶段的样机进行了实验室辐射定标,定标结果表明两种方案切实可行,满足该相机实验室辐射定标要求。通过对提出的两种实验室辐射定标方案优缺点的分析,得出两种定标方案不同的使用条件,结果显示两种定标方案的定标精度分别为1.68%和1.89%。 相似文献
33.
针对地球环境遥感的大视场和宽
光谱的应用需求,在同轴三反光学系统的基础上,通过
视场离轴实现了无中心遮拦,并设计了一种焦
距为120 mm、F数为3.5、工作波长为0.4~1.65 μm、像元尺
寸为7.5 μm以及采用Cook三片式结构的光学系统。在没有使用自由曲
面的情况下,实现了30°×4°的大视场。其中,主镜为六
次双曲面,次镜为二次扁椭圆面,三镜为四次扁椭圆
面。在全视场范围内,该系统在奈奎斯特频率处的调制传递
函数(Modulation Transfer Function, MTF)大于0.6,接
近衍射极限。其弥散斑直径的均方根值小于探测器的像元尺
寸,畸变小于2.5%,说明本文系统具有优良的成像性能。 相似文献
34.
为了选择合适的低温红外目标模拟光学系统,针对国内现有离轴三反射光学系统多存有弧矢视场较大,子午视场很小的问题,本文基于光学系统对称性法则,设计了子午和弧矢都为5°,波长为3~5μm的矩形双向大视场离轴三反系统,其焦距为400mm,F#为8。利用光学系统结构参数和反射镜的非球面系数,调整三镜的偏心及倾斜来消除畸变及其它像差,系统光学传递函数在6.5lp/mm时优于0.71,全视场均方根波像差达到λ/250,均方根最大弥散斑半径不超过7.0μm,达到衍射极限。另外,系统在各个谱段全视场范围内的最大畸变量小于0.04%。设计的系统可用于红外及可见波段,成像质量均良好。 相似文献
35.
《机械强度》2017,(2):441-445
为了满足轻小型离轴三反相机精度高、质量小的要求,采用了一种以碳纤维桁架杆结合钛合金安装基板的空间相机主支撑结构。通过分析对比各种空间相机主支撑结构的优缺点,结合本文所述光学系统的特点,确定了次镜安装基板和折叠镜安装基板分开支撑的支撑方式。对初始的主支撑结构进行以一阶频率为优化目标,质量为约束条件的动力学尺寸优化,并对最终的主支撑结构特性进行了有限元分析和试验验证。有限元分析和振动试验表明:在主支撑结构质量不大于4 kg的条件下,所研制的离轴三反相机主支撑结构力学性能指标均满足设计要求,其中一阶频率达到291.4Hz。该离轴三反相机主支撑结构设计方案可以作为其它同型相机结构设计的技术参考。 相似文献
36.
大型三反离轴相机热控设计及在轨飞行验证 总被引:1,自引:1,他引:0
遥感相机在轨运行过程中要面临复杂的空间热环境,为了保证相机的成像质量,必须对其进行有效的热设计。介绍了遥感相机热控设计的主要理论,分析了某大型三反离轴相机的特殊性对热设计的影响及对策。总结了相机的在轨温度情况,并采用热模型仿真的方法获取了无温度遥测位置的温度结果。在轨分析结果表明,相机关键部位的温度均在20℃±2℃的温度指标范围内,证明了相机热控设计的正确性。 相似文献
37.
38.
39.
离轴三反光学系统的畸变是空间相机的重要指标之一,离轴三反空间相机在完成光学系统装调及光学镜头装配后需要进行畸变测量。本文详细介绍采用精密测角法对离轴三反空间相机进行畸变测量,并以某离轴三反空间相机为例论述畸变测量方法及步骤,计算结果满足5‰的光学系统要求,证实了该测量方法的可行性。 相似文献
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