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51.
52.
介绍一种新的压缩机噪声声功率的室内测量方法。首先解释ISO-3744 最新标准中对要实现工程等级精度2 级的声学测量的声学环境要求,然后介绍一个估算室内环境修正因子K2的方法,并估算出其K2值。应用该标准附录F中的半球6 点测量法,在一间待改进的房间内实际测量K2,从而得出估算值与实测值的差异,接着尝试在房间的不同部位覆盖吸声海绵用于降低墙面反射,并估算改进后房间的K2值。最后通过实测,得出在房间所有的墙面上都覆盖吸声海绵是可以满足K2要求的结论。该改进后的房间还可以适用于满足欧盟2000/14/EC 指令的压缩机声功率的室内测量。 相似文献
53.
大三弦是中国具有悠久历史的主要弹弦乐器之一。但是迄今为止,对其声功率尚未按测试标准予以科学地测定。介绍了在混响室内参照ISO标准和国家标准对大三弦声功率的测量研究工作。由两位资深乐师用两把不同的大三弦在混响室中分别以pp、mp、f、ff四种力度演奏三个代表性的单音G、g与g^1,音阶和乐曲,采用4通道实时分析技术测量大三弦1/3倍频带声压级,通过平均、计算,获得大三弦在不同演奏力度下演奏不同内容时的典型平均声功率级和动态范围,并建议采用大三弦在f力度下演奏音阶时的平均声功率级作为其声功率级的代表数值。 相似文献
54.
55.
为实现内声场和外声场同时存在的强耦合声辐射预报和噪声优化,建立有限元/边界元强耦合方程,并给出两种声功率灵敏度的求解方法。首先给出结构和内声场的声振耦合有限元方程,并考虑外声场声介质对结构的反作用,根据交界面力和法向速度的连续性建立有限元/边界元强耦合方程;然后针对声功率拓扑优化中单元灵敏度分析时难以解耦的问题,将声功率转化为以结构位移为变量的表达形式,并修改伴随方程,实现将该方法扩展至强耦合优化问题中;同时针对伴随变量法(adjoint variable method,AVM)推导过程复杂的问题,提出声功率灵敏度的直接求导法;最后采用线性化刚度方法将结构单元相对密度作为连续设计变量,对不同的结构材料和声介质组合优化问题展开研究。对比计算表明:该耦合模型计算的响应值与采用无反射边界的有限元法计算结果基本吻合;直接求导法和伴随变量法均可使迭代达到收敛,但直接求导法推导过程更简洁高效;数值优化算例证明优化算法的适用性较好,在声功率优化设计中的有效性。 相似文献
56.
《中国计量》2008年第10期刊登的《医用超声诊断超声源输出声强测量结果不确定度的评定》一文中有明显错误,今撰文予以纠正。
一、采用的数据真实性差
文章在对输入量P的测量重复性urel(P1)的评定中,引入的数据是通过对SSP-3500型B超机进行连续测量10次输出声功率,得到的测量列(单位:mW)为24、22、24、24、24、22、22、24、24、24,这些数据明显不可靠。 相似文献
57.
依据国家标准《电力变压器第10部分:声级测定》(GB/T1094.10-2003),利用声压法对额定容量为315kVA,额定电压为10kV的电力配电变压器进行了空载条件下的声功率级测定。 相似文献
58.
为减小由瑞利积分计算结构声辐射功率的复杂性及结构振动模态声辐射耦合对辐射效率的影响,提出以有限离散思想为基础的结构近场声辐射模态分析方法,该方法对结构辐射表面进行离散化,利用叠加原理建立近场声辐射模态模型和辐射声功率的计算公式。以简支板为例,利用有限元和边界元法对近场结构声辐射进行仿真分析,计算了结构声辐射模态,辐射效率,声功率及场点声压等声场特性参数,并讨论了不同力作用位置对结构声辐射的影响,得到了简支板结构在简谐激励力作用下的近场声辐射特性。该分析对复杂结构声的近场声辐射仿真计算和主动控制有重要指导意义。 相似文献
59.
针对后桥主减速器噪声测量时工业现场背景噪声大的问题,提出一种基于壳体结构声振耦合理论的应用方法,全面讨论系统的软、硬件设计方案,并对其精度进行校核,实际应用表明该方法准确、可靠、有效。 相似文献
60.
电力电容器噪声测试中电流注入方式的研究 总被引:1,自引:1,他引:0
高压直流换流站内的电力电容器在实际工况下具有很强的工频成分和丰富的谐频成分.为了模拟实际工况,在研究现有电流注入电路的基础上,设计了一种针对电容器单元噪声试验的桥式全工况电流注入电路.电路的两个桥端用于注入工频电流,并且采用并联谐振补偿电感减小工频电源电流;在电路的另两个桥端用于注入谐波电流,谐波电流电源由谐频信号发生器和功率放大器组成,可以实现同时施加48次以下任意谐波的组合,以模拟实际工况的各种应用场合.试验表明,在50 ~2 500 Hz频率范围内实现了工频与12个谐波电流同时注入电容器单元的试验工作,试验结果完全符合模拟高压直流换流站中电容器单元的可听噪声要求. 相似文献