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991.
992.
目的 提高2205双相不锈钢的硬度和耐蚀性能.方法 2205双相不锈钢采用固体包埋粉末渗硼,于马沸炉中分别在830、860、890℃下保温5 h;在860℃下保温3、5、7 h,随炉冷却到室温.用金相显微镜、扫描电镜观察渗硼层的形貌和测定渗硼层的厚度,用维氏硬度计测定渗硼层的硬度,用纳米压痕仪测定渗硼层不同深度的硬度,用X射线衍射仪分析渗硼层的物相组成,评定渗硼层与基体的结合力,做不同介质下耐蚀性对比试验.结果 渗硼层与基体结合牢固,破坏等级评为一级,渗硼层主要由Fe2 B单相组成.在860℃下保温不同时间,渗硼层的厚度及硬度均随时间的增长而逐渐增大;在不同温度下保温5 h时,渗硼层的厚度及硬度随温度的升高而逐渐增大.渗硼后试样在质量分数都为10%的HCl和NaCl溶液中耐蚀性提高,在质量分数均为10%的H2 SO4、NaOH和HNO3溶液中耐蚀性变差.结论 固体粉末包埋法渗硼工艺改善了2205双相不锈钢的表面组织和性能,有效提高了其硬度及耐蚀性. 相似文献
993.
由于不锈钢中含有Cr、Ni、Ti和Mn等铁族元素,与硬质合金刀片中的Co元素属于同族元素,切削过程中容易产生刀-屑黏结和元素扩散等问题,是典型的难加工材料。以碳素钢45#为参考标准,从切削变形、载荷和加工硬化等方面分析不同种类不锈钢的切削加工性;进行刀具材质、结构和切削参数与不锈钢的切削匹配性研究,并进行参数优选;最后对不锈钢切削刀具的性能进行分析,提出不锈钢车削专用刀具设计方法,实现了高效切削和优异刀具使用寿命双重目标,研究数据以期为难加工材料的高效车削提供参考。 相似文献
994.
通过动电位极化和电化学阻抗方法考察了2205双相不锈钢和316L不锈钢在5%(体积分数)HF溶液中的电化学行为,借助Mott-Schokkty曲线分析了两种不锈钢表面钝化膜的半导体特性。结果表明:两种不锈钢在氢氟酸溶液中都能发生钝化,且2205双相不锈钢的钝化区间范围更宽,维钝电流密度更低。2205双相不锈钢表面钝化膜表现出更高的钝化膜电阻和电荷转移电阻,其抗氢氟酸腐蚀性能优于316L不锈钢,这主要与2205双相不锈钢中的Mo和Cr含量高、表面钝化膜缺陷少、钝化膜易修复等因素有关。 相似文献
995.
《塑性工程学报》2016,(6):101-105
针对不锈钢复合板轧制过程中厚度比变化并影响成形板厚精度的问题,将316L不锈钢/Q345R低合金钢轧制复合区分为Ⅰ、Ⅱ区间,建立了热轧复合板厚度比计算数学模型;采用ANSYS软件对不同初始厚度比条件下复合板真空热轧成形过程进行数值模拟,并将理论计算值与仿真值进行对比;研究了不同初始厚度比和压下率下的复合板厚度比变化规律,并以初始复合比0.2样件进行试验验证。研究结果表明:厚度比计算模型可准确预测厚度比的变化大小;轧制变形Ⅰ区内厚度比变化明显,Ⅱ区内厚度比近似无变化;轧制过程中复合板的厚度比随着接触角的减小而增加,并且初始厚度比越大,其增加越明显;复合板的厚度比随压下率的增大而增大;拟合的厚度比曲线方程具有较高的计算精度,可用以指导生产实践。 相似文献
996.
《塑性工程学报》2016,(2):69-74
金属管件塑性成形过程中不可避免地存在回弹问题,导致零件的实际成形尺寸产生偏差,影响零件的制造和装配精度。综合考虑摩擦润滑、管件尺寸、材料力学参数、加载路径和加载压力等参数,建立金属定子衬套液压成形数值模型,分析成形管件回弹对等壁厚金属定子衬套成形质量的影响。结果表明,选用304不锈钢成形金属定子衬套,其回弹量对成形管件壁厚分布和截面位移影响较小,但是卸载后,成形管件等效应力大幅降低,从而降低了成形管件内部的残余应力。因此,采用管件外高压成形方法加工金属定子衬套,可以获得尺寸精度满足要求的等壁厚金属定子衬套。为金属定子衬套实际选材和模具设计提供了理论参考。 相似文献
997.
《塑性工程学报》2016,(5):125-130
在Gleebe-3800热模拟机上对904L超级奥氏体不锈钢进行等温热压缩实验,实验温度为1 000℃~1 150℃,应变为0~0.8,应变速率为0.01s~(-1)~10s~(-1)。利用所得的应力应变值确定不同类型Johnson-Cook本构模型的材料参数。结果表明,3种模型中,最高相关系数为0.966,最低的平均相对误差为5.39%;对于实验值和预测值的吻合程度,低应变速率比高应变速率高。说明在应变速率较低时,本构模型能更有效的反映904L超级奥氏体不锈钢的高温动态流变应力;最佳的应力-应变关系是二次函数关系,变形温度、应变速率与流变行为关系是耦合关系。 相似文献
998.
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1000.