6AR6WA推挽功放电路

6AR6WA为高跨导束射四极管,原设计用于军用航空雷达扫描输出,用作民用音频功放的数据比较缺乏。几年前日本音响生产商开发了SL550P型AV功放,其中前级电路采用两只高跨导五极管12SH7(与特性相近的有前苏联型号6 3,国产型号6J3P)作倒相和前置放大。SL550P采用12dB的大环路负反馈,在输出级采用阴极反馈,使前级五极管特性得以改善,后级     

EL—34（T）A级推挽放大器的制作

本文介绍一款带输入、输出变压器的EL-34(T)A级推挽13W无反馈、古典型推挽功率放大器的制作,其电路原理如附图所示。P-285Q是输入变压器,其初级阻抗为600Ω,次级阻抗为5kΩ,升压比1:2.88,输出管前设置一级电压放大器,采用电压增益20倍左右的中μ对管推挽型古典电路,电压放大管为飞利浦SQ管E80CC。E80CC作为低噪声管多应用于真空管时代的录音机等。向E80CC管内部看去,有外形相当于ECC82/12AU7两倍大的阳极。飞利浦E80CC管脚镀金,A类工作状态的标准数据如     

300B A类推挽功率放大器的制作

美国WE公司的功率放大三极管300B,多年来一直倍受发烧友的喜爱。本文将一款适宜自制的WE300B A类推挽放大器介绍如下。1.浮动式OPT 单端放大器与推挽放大器在音色上的区别,有一句名言称“单端放大器犹如水墨画,推挽放大器就像油彩画”。但推挽放大器在音乐刻画上,纤细感与速度感比单端放大器稍差,且略带音染。目前,电气性能较好但音效较差的胆机并不少见,而性能不佳、音色却优良的胆机比较罕见,这种现象并非本质上的判断失误,而是客观存在。其原因在于输出变压器内部电磁合成。若完全没有电磁合成,那么音效会怎样呢?笔者由此产生了浮动式OPT方式的构想。功率输出管屏极电流由各管专用的屏极扼流圈供给,而屏极输出信号送入输出变压器。因而输出变压器仅通过交流信号,工作在单纯的交流状态。由于没有直流成分存在,使用高灵敏度输出变压器成为可能。其缺点是只能工作在A类放大状态,不能像普通推挽放大器一样使工作点向AB     

远程恒流供电系统中 I-V 节点电源设计

针对海底观测网络的特殊应用场合,提出了相比恒压供电更具优势的远程恒流供电系统方案,水下部分的I-V节点电源是供电系统的重要组成部分。详细介绍了I-V节点电源的设计方案,电源的前级采取开关管旁路和输出二极管的设计方式来实现,后级利用自激推挽式变换器隔离输出稳定电压。电源电路设计简单、高效,采用最少的元器件设计了效率高、工作稳定的恒流／恒压电源模块。     

一种轨对轨输入的低压低功耗CMOS电流传输器

基于CSMC 0.5μm工艺,在1.5 V供电电压下,设计了一种功耗低、电压跟随能力强和电流传输精度高的第二代正向电流传输器(CCII ).设计中,通过采用轨对轨的输入结构,有效地提高了信号摆幅;采用AB类推挽输出方式,达到了降低静态功耗和提高电流驱动能力的目的;应用密勒电容与调零电阻串联的补偿方式,有效地改善了CCII 的频率响应特性,并分析了AB输出级晶体管对静态电流的影响作用.HSPICE仿真结果表明,该CCII 的电压跟随误差仅0.0002 dB,-3 dB带宽达到11.7 MHz;电流传输误差为0.0007 dB,-3 dB带宽达到20 MHz,X端输入电阻低于28Ω,电流驱动能力为-0.62 mA~1.07 mA,电路功耗仅为105.68μW.     

一种小功率高压开关电源的设计

本文介绍一种利用推挽变换、倍压整流电路实现高压输出的设计方法，重点介绍主电路、高压变压器、反馈控制电路的设计以及可靠性热设计，最后给出了设计结果及实际测试情况。     

巧用放大器改装光接收机

介绍放大器的工作原理与结构.提出利用干线放大器改装光接收机的方法.     

1550nm低推挽电压聚合物定向耦合电光开关的设计

应用保角变换法、镜像法、耦合模理论和电光调制理论设计了一种推挽电极聚合物脊形波导定向耦合电光开关,阐述了基本结构和工作原理,给出了器件的设计和优化过程,主要分析了耦合长度、开关电压、输出光功率、插入损耗、串扰等特性. 为了实现正常的开关功能,讨论了制作公差、波谱漂移以及单模光纤耦合损耗对器件性能的影响. 模拟结果表明,所设计的开关的耦合长度为3082μm,开关电压为2.14V;插入损耗小于1.14dB,串扰小于-30dB. 与BPM仿真结果以及实验结果的对比表明,文中提出的波导和电极的理论分析与计算方法具有较高的精度和可行性.     

421A推挽功率放大器的制作

WE公司的421A原设计用于直流稳压电源的串联电压控制，它不仅外型小巧，最大额定参数也较高。该管内阻低，但用于功放必须仔细设计。421A推挽功放的电路原理如附图所示。