用连铸球铁棒材制造ADI齿轮

用连铸球铁棒材做ＡＤＩ齿轮毛坯的生产试验表明，连铸球铁棒材无宏观铸造缺陷、晶粒细小、组织致密、球墨细小圆整、成分分布均匀，产品质量稳定。     

转毂体球墨铸铁件的无冒口铸造

通过对转毂体球墨铸铁件铸造工艺方案的分析,若能较好地控制浇注温度和浇注速度,保证浇注完毕后立即开始石墨化膨胀及设置适宜的出气口等,即可实现无冒口铸造,获得质量完全符合要求的铸件,铸件工艺出品率为87.7%,大大降低了铸造生产成本.     

应用均衡凝固理论,解决球铁曲轴大盘缩孔

应用均衡凝固理论，在热节处加上冷铁，以解决热节冷却滞后带来的缩松、缩孔缺陷，减小冒口尺寸，提高了铁液利用率。     

同质焊缝球墨铸铁焊条的研制

研制了一种适合于球墨铸铁与球墨铸铁以及球墨铸铁与结构钢焊接的专用球墨铸铁焊条，通过试验确定了球墨铸铁焊条的合金成分并给出了比较合理的焊芯和焊条药皮化学成分。采用该焊条对球墨铸铁焊接时，可以达到同质焊缝要求。测试结果表明，焊缝金属的化学成分、金相组织均满足焊接球墨铸铁的要求，焊缝的硬度在190～230HB之间，焊缝中石墨球化稳定，焊条具有良好的焊接工艺性能。     

专利摘要

061001具有优异机械加工性能的铁素体和马氏体不锈钢[美国]US7070663,2006.07.04,Suzuki;Satoshi,et al,NisshinSteel Co.,Ltd(日本)发明一种铁素体和马氏体不锈钢,其组织中富含Cu颗粒,含C≤0.1%,或者含≥10%的Sn或In,或两者。富Cu颗粒通过把钢在500～900℃之间时效1h以上获得。铁素体钢含(wt%):0.01～0.1C,≤1.0Si,≤1.0Mn,15～30Cr,≤6.0Ni,0.5～6.0Cu。马氏体不锈钢含(wt%):0.01～0.05C,≤1.0Si,≤1.0Mn,10～15Cr,≤6.0Ni,0.5～6.0Cu。均匀分布的富Cu颗粒代替通常的S、Pb、Bi或Se来改善加工性能,对钢的可使用性、耐蚀性及环…     

石墨的球状生长--球墨铸铁基础理论的最新发展(二)

球形晶体的结晶学条件要求雏晶必须有大量辐射对称的小角分枝;此外,这些小角度分枝应具备“规则分枝”特征（即相同的生长习性与生长速度）。在众多球化理论中,缺陷生长理论较符合球形晶结晶学原理,而石墨的缺陷生长与溶液结晶时的过冷有密切关系,化学成分、冷却速度等工艺因素都通过动力过冷、成分过冷、热学过冷影响石墨螺型缺陷决定最终生长成的石墨形状。对石墨球在奥氏体晕圈（壳）包围下生长过程进行了研究。用彩色金相方法揭示出奥氏体壳的形成过程并将奥氏体壳分为快封闭、慢封闭、不封闭三种类型,讨论了它们与石墨畸变的关系。快封闭的奥氏体壳保证得到圆整的石墨球,慢封闭与不封闭都使石墨形成畸形。     

呋喃树脂砂型球铁铸件异常组织分析

采用呋喃树脂砂型铸造球铁件时，由于树脂和硬化剂分解产生的C,S渗入铁液使铸件表层局部区域形成大量密集的细片状和点状过冷石墨，这些区域加工表面上呈灰暗色。在容易产生这种缺陷的部位设置冷铁．使该部位不与树脂砂接触，因而能避免上述缺陷产生。     

热处理对含锰6％的中锰球墨铸铁组织及性能的影响

采取不同的淬火（800℃,900℃,1000℃）和回火（200℃,400℃,600℃）热处理工艺,对含锰6％的中锰球墨铸铁组织和力学性能进行了研究．结果表明：中锰球墨铸铁的合理热处理工艺为在900℃奥氏体化保温2h水淬,在200℃回火2h水淬．淬火后的组织为大量的马氏体＋贝氏体＋残余奥氏体＋球状石墨,淬火和回火后的组织为回火马氏体＋贝氏体＋少量残余奥氏体＋碳化物＋球状石墨．热处理后试样的硬度下降,冲击韧性提高,耐磨性下降．淬火温度对试样的硬度、冲击韧性和耐磨性影响较大,回火温度对试样的硬度、冲击韧性和耐磨性影响较小．     

球墨铸铁中残余稀土,镁联合快速测定法

采用原子吸收仪器分析法和稀土化学分析法测定球墨铸铁中残余的镁和稀土，大大缩短了分析周期，又节约了药品，达到快速准确的目的。