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191.
利用非线性热声网络模型建立了一种行波热声发电系统的简化动力学演化方程,考察了系统自激振荡过程。重点探究非线性热声效应的影响,并与仅考虑线性热声效应的情况进行对比。结果表明,当仅考虑线性热声效应时,振荡曲线不断增大,无法达到稳定值;而考虑非线性热声效应时,自激振荡最后达到稳定幅值。进一步研究得出,系统电机的非线性阻尼系数越大,系统稳定后的振荡幅值越小。对不同电机非线性阻尼系数时系统产生的振荡曲线作频谱分析,计算结果和实际情况相近。最后考察了回热器未达临界温度梯度时系统的自激振荡过程。 相似文献
192.
(3)驱动电路(见图3)驱动电路(共2路)用于产生符合要求的交流高压,以驱动CCFL(冷阴极荧光灯管)工作,主要由驱动输出管(Q3、Q4和Q5、Q6)、升压变压器(PTl和PT2)等组成。下面以其中的一路(Q3、Q4、PTl)为例进行介绍。从图3中可以看出,由Q3、Q4、PTl等元器件组成的电路是一个典型Royer结构的驱动电路,即自激式多谐振荡器。电路靠变压器初级、反馈绕组同名端的正确连接来满足自激振荡的相位条件,即满足正反馈条件。 相似文献
193.
针对水气两相射流泵传能效率较低,吸气残压过大的问题,结合环形射流和自激振荡射流的优点,提出环形水气自激振荡脉冲射流的概念。以环形射流理论为基础,推导了混合相界面上的连续性方程和动量方程。采用Realizable k-ε紊流模型和欧拉多相流模型对环形水气自激振荡脉冲射流流场分别进行了定常和非定常数值模拟。计算了环形水气自激振荡射流泵的流量比q、压力比h和效率η等性能参数。对下喷嘴处的流体平均速度进行了非定常模拟计算。对下喷嘴处混合相瞬时速度脉冲进行了频率分析。与普通环形水气射流相比,环形自激振荡射流对气体的卷吸作用能力得到增强,且下喷嘴处的混合相瞬时速度值具有显著的脉冲主频。 相似文献
194.
自激振荡腔室是产生自激振荡脉冲射流的重要条件.为研究自激振荡腔长度对喷嘴输出射流特性的影响,采用标准k-ε方程模型,基于ANSYS建立喷嘴物理模型,分析不同腔长下流体结构特征并将其与实验结果比较.结果表明存在一最佳振荡腔长度6.9mm,使得振荡腔内平均压力及流体轴线速度达到最大;此外,当振荡腔长度小于16mm时,对应腔内压力呈负压状态.通过对腔内压力的实验数据采集及分析,验证了数值模拟结果的合理性与有效性. 相似文献
195.
196.
197.
基于水声学和流体动力学原理,分析了自激振荡射流中碰撞剪切流动压力扰动波的传播速度及其对射流振荡频率的影响规律,建立了振荡腔内脉冲射流频率的数学模型,得出了声压、流体密度以及模态数是影响射流频率的关键因素。为获得更为有效的冲击压力和破岩效率,从提高脉冲射流瞬时峰值出发,研究射流频率和射流压力峰值的实际影响因素。实验采用SD150测试系统主要研究了泵压和自激振荡腔长对射流频率的影响。实验结果表明:泵压升高,射流频率增加;腔长增大,射流频率降低。另外,存在一个最佳腔长使脉冲射流压力峰值达到最大。实验结果与理论分析一致。 相似文献
198.
199.
自激振荡磨料射流中的磨料加速机理 总被引:1,自引:0,他引:1
自激振荡磨料射流是自激振荡脉冲射流和前混合磨料射流相结合后形成的新型射流,本文讨论了自激振荡磨料射流喷嘴的结构和工作原理,分析了影响磨粒速度的各种因素,研究表明,最大钻孔速度高于前混合磨料射流。 相似文献
200.
介绍了LEM公司的大电流闭环霍尔传感器LF2005-S/SP6的使用背景和产品特点,给出了使用该传感器的设计思路。重点分析了以OP放大器为核心的信号调理电路在设计时要注意的问题和解决问题的方法。最后总结了系统设计过程PCB的布局布线策略。 相似文献