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991.
提出了一种基于普通算法进行推理的参数化设计方法。该方法引入了建立和管理参数化模型的新策略 ,通过扩展一般的图形数据结构统一表示几何约束 ,基于普通算法实现几何推理。在此基础上开发了面向对象的参数化设计系统 ,验证了此算法的有效性 相似文献
992.
993.
Control system design based on holistic eigenvalue allocation 总被引:1,自引:1,他引:0
A. Weinmann ÖVE 《e & i Elektrotechnik und Informationstechnik》2001,118(4):167-173
A trade-off between optimum allocation of the entire set of eigenvalues and the size of controller norm or a general actuator
effort is carried out for continuous-time and discrete-time systems. Controllers achieving appropriate results are termed
holistic. The design is based on the trace and determinant of the closed-loop state-space matrix. To solve the problem within
the scope of actuating effort, the norm of the state controller matrixor the actuator effort transfer matrix are taken into
consideration. The method is also extended for designing holistic observers. For preserving stability, a Lyapunov condition
is included.
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994.
基于蚂蚁算法的时延受限分布式多播路由研究 总被引:25,自引:0,他引:25
本文探讨了在高速包交换计算机网络中,具有端到端时延限制的多播路由问题。提出了一种新颖的基于蚂蚁算法的多播路由优化算法,该算法是完全分布式的。仿真实验表明,用该算法产生的多播路由树的费用比已存在的主要算法更好,并且适应于多播成员数的变化。 相似文献
995.
样条曲线的参数化变形方法 总被引:3,自引:2,他引:1
戴春来 《计算机辅助设计与图形学学报》2005,17(6):1207-1212
提出一种曲线在几何约束下发生整体变形,且约束能够被精确满足的计算曲线变形的方法,该方法被称为参数化变形,位移曲线被定义为变形后曲线的表达式与变形前曲线的表达式之差所表示的曲线,对传统能量法进行改进,提出对位移曲线的能量在线性约束下求最小的方法,得到了精确的变形计算公式,以此公式为基础,提出在非线性约束情况下曲线变形的计算方法,文中提出的参数化变形的计算方法可用于二维参数化设计模型中。 相似文献
996.
工作流模型的模型检验技术研究 总被引:1,自引:0,他引:1
传统的工作流模型校核方法存在效率低下、自动化程度不高的缺陷,针对该问题模型检验技术被引入工作流模型校核.该文在探讨模型检验技术基础之上,采用UML活动图表示工作流过程模型,根据模型检验技术的要求研究了工作流模型从无限到有限状态空间的转换,对工作流模型检验对强公正约束的要求进行了初步研究,并结合NuSMV分析了如何实施工作流模型检验.该文进一步通过一个案例给出了工作流模型检验的实施,在此基础上该文认为模型检验有助于提高模型校核效率,从而提高工作流模型质量. 相似文献
997.
橡胶是国民经济中不可缺少的重要原材料 ,对橡胶材料摩擦磨损特性展开研究具有重要的现实意义。通过在微量磨损试验机上对丁腈橡胶进行销盘式摩擦试验 ,发现摩擦力随时间周期性变化 ,出现波动现象 ,结合橡胶材料粘弹性和试验机电机输出特性对此进行了理论说明。通过数据统计分析发现摩擦力呈正态分布 ,分别用算术平均法和取一个周期中最大值与最小值的平均值的方法来计算橡胶摩擦系数 ,发现其差别不大 ,可用这两种方法来确定橡胶摩擦系数。 相似文献
998.
M. C. Burstow & I. C. Howard 《Fatigue & Fracture of Engineering Materials & Structures》2000,23(8):691-708
Two-dimensional, plane strain, finite element analyses of strength-mismatched welded joints have been performed using the modified boundary layer formulation. The welds were idealized as two-material joints with the material interface running parallel to the crack, which was embedded in the weld material. The Rousselier ductile damage model was employed within the weld material to simulate crack extension due to the growth and coalescence of microvoids. By analysing models with different levels of material mismatching, weld dimensions and applied T -stress levels, it was possible to analyse the effects of crack tip constraint due to both material mismatching and specimen geometry on the fracture resistance of the weld material.
The results show that material strength overmatching (where the weld material is stronger than the base material) reduces the level of constraint ahead of the crack, which can increase the resistance to fracture of the weld material. Conversely, material strength undermatching increases crack tip constraint, reducing the fracture resistance of the joint. By employing estimates for the crack tip constraint levels, QM , based on the applied load, level of material mismatching and weld region thickness, it has been possible to 'order' the J– resistance curves of overmatched joints by generating a family of J–Q M loci which describe the effects of constraint on the fracture resistance of the weld material. However, it is shown that the Q M -stress parameter is not capable of describing the effect of material strength undermatching on the fracture resistance of a joint, which can be much lower than that obtained from a high-constraint homogeneous specimen of weld material. 相似文献
The results show that material strength overmatching (where the weld material is stronger than the base material) reduces the level of constraint ahead of the crack, which can increase the resistance to fracture of the weld material. Conversely, material strength undermatching increases crack tip constraint, reducing the fracture resistance of the joint. By employing estimates for the crack tip constraint levels, Q
999.
1000.