掺气坎后水流掺气浓度分布及掺气保护长度试验研究

在掺气减蚀研究中,掺气设施的掺气保护长度是检验掺气减蚀效果的重要指标,而水流掺气浓度及其分布将决定掺气保护长度。通过反弧段泄槽模型试验,研究了不同流量、不同挑坎高度时掺气浓度与掺气保护长度的变化规律。结果表明,掺气坎后水流掺气浓度沿程分布规律为先增大后减小,而在断面上的分布规律为由水流表面到水流底部逐渐减小;泄槽反弧段与泄槽直段及不同水深处掺气浓度的沿程衰减率不同;在其他条件不变时,掺气浓度与流量大小成反比,与挑坎高度成正比;掺气有效保护长度随流量增大而减小,随掺气坎高的增大而增大。     

邻近栈桥硐室爆破的设计与施工

介绍了峨口铁矿在邻近放矿处进行硐室爆破的设计与施工，确保了放矿栈桥的安全，对同类型爆破具有参考价值。     

多元泡沫分流作用及其驱油效果影响因素研究

所研究的多元泡沫由天然气和三元复合驱油液生成 ,驱油液由 1.2× 10 4 mg/LNaOH、3× 10 3 mg/L表面活性剂ORS41、1.2× 10 3 mg/LHPAM 12 75A组成 ,用矿化度 370 0mg/L的盐水配制。将气液质量比 1∶1的天然气和ASP液同时注入渗透率变异系数VK=0 .72、地层水饱和的并联三岩心组 ,测量通过高、中、低渗均质岩心的分流率 (以质量计 ) ,与注水作对比 ,发现注水时高渗岩心的分流率高达 93% ,注多元泡沫时中渗岩心的分流率由7%大幅增加至 30 % ,高渗岩心的分流率大幅降低 ,低渗岩心的分流率仅略有上升 ;VK 由 0 .72增大到 0 .80时 ,多元泡沫的分流作用明显减弱。在两维纵向非均质正韵律物理模型上进行了多元泡沫驱油实验 (4 5℃ ) ,气液同时注入 ,ASP液注入量为 0 .3PV ,以 6 0 0mg/L 12 75A溶液作后续保护段塞 ,实验原油密度 0 .83g/cm3 ,酸值 0 .0 2mgKOH/ g油 ,饱和模型地层水矿化度 6 788mg/L ,驱替水矿化度 370 0mg/L。实验结果表明 :模型VK 在 0 .6～ 0 .8范围内变化时 ,在各个气液比下VK=0 .72的模型多元泡沫驱油效果均最好 ;当VK=0 .72 ,气液比在 1∶1～ 5∶1范围内变化时 ,气液比为 3∶1时多元泡沫驱油效果最好 ,流出液Cl-浓度变化曲线表明 ,这时多元泡沫扩大波及体积的作用最强 ;当VK=0 .6 5 ,气     

粉粒体慢速斜槽流的实验研究

介绍了研究粉粒体慢速斜槽流的实验装置及测量方法 ,通过测量表面速度和流层厚度 ,初步分析了斜槽倾角、流率和壁面状况对流动的影响情况     

减速机轴断裂分析

某减速机使用30多小时后，齿轮减速机轴发生弯曲，该轴在进行冷校直时发生断裂。通过对断裂轴的断口宏微观分析、金相检验以及硬度测定，认为该轴是在应力集中条件下承受对称旋转弯曲载荷作用，产生早期疲劳断裂。造成疲劳断裂的原因是由于热处理工艺不合理，致使材料力学性能未达到设计要求，导致轴的疲劳抗力降低，加之圆角加工较差，工作时产生应力集中，加速了轴的疲劳断裂。     

包钢烧结熔剂分加工艺研究

在包钢目前的烧结工艺及原料条件下，对熔剂(消石灰或石灰石)分加，燃料分加以及包括燃料分加的熔剂(消石灰或石灰石)分加工艺进行了实验室研究。其结果表明：除石灰石分加之外，上述三种方法均能提高烧结矿产量，降低烧结固体燃耗，其中消石灰分加的烧结技术指标最好，是包钢烧结目前很有发展前途的新举措。     

MAPGIS中使用结点平差操作的问题分析及改进建议

主要介绍应用MAPGIS制图过程中，使用结点平差操作所产生的误差，如：改变了原线段的方向，区分割时。使弧段产生变形，从而使结点平差后的弧段，分割后的区的属性未接要求进行改变，并提出了消除这些误差的方法与建议。     

新型移动式分叉溜槽的研制

散货码头带式输送机上的物料通过分叉溜槽改变工艺流程线路时,由于物料粒度过大、流速低、过流面积大等因素,容易结块起拱,堵塞溜槽,引起分叉翻板无法切换流程,针对此问题,对分叉溜槽装置进行研究改进,提出一种新型分叉溜槽装置,并在实际应用中验证了其可靠性。     

车用双层卷焊管坡口成型应力特性的仿真分析

双层卷焊管具有较高的抗爆破强度和抗振疲劳性能,易于弯曲成形,因此广泛应用于汽车制动系统中,并形成刹车管、燃油管和制动管等产品.坡口成型作为双层卷焊管管筒成型的第一道工序,其尺寸和质量将直接影响管筒成型质量.应用显式动力学有限元分析软件ANSYS/LS-DYNA对坡口成型应力特性及其对加工质量影响进行仿真模拟,得出辊轮材...     

平圩电厂2号锅炉分隔屏爆管原因分析及其解决措施

安徽淮南平圩发电有限责任公司的2号锅炉是采用美国CE公司技术,由哈尔滨锅炉厂设计制造的我国首批60万千瓦亚临界燃煤锅炉,自2003年7月2日以来,分隔屏左数第4片屏超温爆管,通过计算和试验发现,由于连接第3、4片屏炉外管的阻力大,流量小,并与宽度方向上的热偏差及同屏热偏差,几者叠合,造成3号、4号屏超温严重。通过研究找出了产生超温爆管的原因,并提出了攻关方案,现正在施工中。图9表2