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51.
胡鸿铣 《上海冶金高等专科学校学报》1998,(1)
文章应用差齿原理在冶金设备初轧机推拉床实施转角性微调技术,以达到初轧机机前与机后推拉床同步调整效果.实践证明,效果显著,适用面广,且操作简单、方便经济. 相似文献
52.
盛天舒 《自动化技术与应用》2012,31(6):8-13
通过对换位导线生产线的研究,提出了采用数字轴和电子齿轮控制的换位导线生产线方案,给出了系统的软硬件设计,构成了分电机驱动的换位导线生产线及其控制系统。 相似文献
53.
It has been found that using a segmented grinding wheel with a fluid chamber can significantly minimise the quantity of coolant while improving the ground surface integrity. The present investigation aims to explore the fluid flow mechanism in such a wheel system. To this end, the Weber theory for Newtonian jet instability was applied to quantitatively determine the contribution of coolant flow rate to mist and ligament modes. A semi-analytical model was then developed to predict the mist flow rate by taking into account both the grinding parameters and fluid properties. It was shown that the model prediction was in good agreement with experimental measurements. Because of the comprehensive integration of variables in the formulation, the model provides a good fundamental understanding of the mist formation and offers a practical guideline for the selection and use coolant in minimising the mist flow rate. 相似文献
54.
55.
复制古代铜镜,要经过铸型制作,铜合金熔炼,镜体研磨等工艺过程。经过反其实验研究,获得了较为理想的铸型制作方法。对铜合金配比的优化及研磨镜面作了深入的讨论。 相似文献
56.
WD615曲轴箱在机加工过程中,经常发现在铸件的上下平面出现细小的裂纹,其中一部分主要是在曲轴箱毛坯铸造过程中采用磨床磨削清理时产生的磨削裂纹。作者提出了铸件毛坯磨削裂纹的定义,并引用机加工磨削加工中的磨削烧伤理论进行了分析。 相似文献
57.
58.
59.
齿轮钢广泛应用于汽车、机械等传动系统,易切削化是提高齿轮加工效率、降低制造成本的主要途径之一。提高钢中硫元素含量是改善齿轮钢切削性能的有效方式,然而过多的硫元素在轧制时会形成条带状MnS,增大钢的各向异性,因此需要对硫化物进行改制处理。分别采用Ca处理和Mg处理两种方式对20MnCr5齿轮钢进行硫化物改质,通过对力学性能、组织形态、夹杂物分布以及切削性能等表征,对比分析不同改制方式对材料的影响。结果表明,Ca处理和Mg处理后试验钢的强度和塑性保持一致,而Mg处理试样的晶粒尺寸较小,因而韧性较高。Ca处理试验钢中MnS夹杂物数量较多,长条状夹杂物比例相对较高;而采用Mg处理可以有效降低钢中夹杂物的数量,夹杂物平均尺寸有所增大,同时小长径比夹杂物数量增多,但是复合氧化物型夹杂物的数量也有所增加。在240~280 m/min条件下进行了干切削试验,结果表明两种试验钢均出现前刀面磨损、后刀面磨损和边界磨损,其中Ca处理试样的刀具磨损较为严重,同时在较高切削速度下出现了积屑瘤和崩角现象,而Mg处理试样则具有更长的刀具使用寿命,对切削速度的敏感性也较低。分析可知,Mg处理后钢中存在较多的大尺寸球状硫化物夹杂物,提高了应力集中效应,更有利于改善切削性能,因而改制效果更好。 相似文献
60.
钢中的Al、N含量对连铸及其后续加工热塑性和奥氏体晶粒度控制有重要影响,这也是高温渗碳钢与各种Al脱氧钢广泛关注的问题。使用Gleeble 3800热/力学模拟试验机测定了一种轨道交通用高铝氮积齿轮钢(SCM420H)的高温热塑性,并结合差示扫描量热仪(DSC)分析、AlN析出热力学模型以及Schwerdtfeger热塑性特征值计算模型揭示了其第三脆性区的形成机制与调控途径。结果表明,高铝氮积齿轮钢第三脆性区低谷温度范围为750~850 ℃,这是由应力诱导先共析铁素体膜的产生与AlN粒子的大量析出共同导致的。Schwerdtfeger热塑性特征值计算模型可以较准确地预测高铝氮积齿轮钢第三脆性区的上限温度与最小面缩率,但由其预测的热塑性曲线下限温度偏高,应进一步考虑先共析铁素体膜析出的影响,并依据Ar3温度对其进行修正。高Al高N齿轮钢第三脆性区的下限温度取决于其先共析铁素体开始析出温度,主要与钢种成分和铸坯冷却速率相关,连铸生产中可控性有限;但其上限温度则与铸坯应变速率、冷却速率以及钢中的Al、N含量和AlN析出行为均有关联,调控空间较大,应该是连铸生产中合理控制铸坯热塑性与表面裂纹倾向的正确途径。 相似文献