加权分治与皇冠技术求解最大加权独立集

皇冠分解技术是一种算法优化技术,通过找出一个称为皇冠的特殊非空独立集,并将该独立集和它的邻接集合删除,得到一个不含皇冠的子图,从而降低原问题规模,降低算法时间复杂度。针对加权图的独立集问题相关性质设计了精确算法来找出一个权值之和最大的加权独立集。首先构造了一个二分图,并通过该图找出皇冠结构,采用皇冠分解技术分解图,针对无皇冠的子图设计了一个分支降阶递归算法,然后利用加权分治技术对算法时间复杂度进行分析,最终得到一个优于常规时间复杂度的精确算法。     

轧辊热凸度实例分析

轧辊热凸度直接影响着热轧带钢的板形质量,而轧辊冷却水系统和轧制计划都与轧辊热凸度有着密切的关系。着重分析实际生产中常见的一些轧辊热凸度曲线以及这些曲线产生的原因,对生产控制过程产生重要．的指导意义。     

沙漠车用陶瓷活塞顶的研制

氮化硅陶瓷活塞顶是无冷机的关键部件之一．本工作选用高熔点的稀土氧化物为添加剂,在气氛加压炉内1800～1960℃,0．1～6MPaN₂压力下进行烧结,制备了性能优越的氮化硅陶瓷材料．其常温抗弯强度为750MPa,断裂韧性为7．2MPa·m^1/2,Weibull模数为12．3．使用该材料制备的氮化硅陶瓷活塞顶,装在6105型无水冷柴油机中,在规定的条件下进行耐久考核,已完成700h以上的台架实验,氮化硅陶瓷活塞顶装在EQ2060沙漠车上进行道路试验,已行驶1900km以上,经检验氮化硅陶瓷活塞顶完好无损．     

提高热连轧板板形质量的方法与措施

通过分析楔形、凸度、平直度等板形控制机理,结合莱钢热连轧工艺装备和板形质量特点,优化原始辊型、换辊周期、负荷分配等工艺,制定出与产品质量相关联的换辊制度、换辊模式、轧制计划安排等控制策略,改善了产品断面形状,板凸度由-20～250μm改善到30～70μm,板形异常卷控制在0.25%以下,薄规格比重提高到总产量的30%～40%。     

常压水热法制备BTZ粉体及其在Y5V瓷粉中的应用

采用常压水热法制备锆钛酸钡粉体,研究了工艺参数对锆钛酸钡粉体颗粒大小的影响,以及粉体颗粒、Ba/(Ti+Zr)摩尔比对制成的Y5V瓷粉介电性能的影响。结果表明:选择改进的加料方式,再通过洗涤控制,可以得到粒度(D50)在0.4~0.5μm、Ba/(Ti+Zr)摩尔比为1.0的粉体;其能与抗还原剂、助熔剂很好匹配,获得性能优良(εr≥15000,tanδ<30×10–4,–80%≤?C/C20≤+30%)的镍内电极MLCC用Y5V瓷料。     

基于KPLS与SVM的热连轧板凸度预测

热连轧作为典型的流程工业过程,具有多变量、强耦合、过程非线性的特点,轧制机理非常复杂。针对传统方法难以获得准确的数学模型从而导致板形质量预测精度较低的问题,采用基于数据驱动的核偏最小二乘 (KPLS) 方法以有效处理工艺参数和质量指标之间的非线性关系,以此为基础,建立了基于KPLS结合支持向量机(SVM)的板凸度预测模型,并采用粒子群优化算法 (PSO) 优化支持向量机参数,进一步提高热连轧板凸度预测精度。预测结果表明,96.86%的板凸度预测值绝对误差小于5.5 μm,整体具有较高的预测精度,对实现板形质量精确控制、提高热轧产品质量具有重要意义。     

比例控制静压支承技术在可控中高辊中的应用(下)

2　可控中高辊静压支承的设计计算根据可控中高辊的工作特性 ,其静压支承的结构与普通静压支承有较大差异 ,因此在设计计算上也有不同的思路和计算方法。如图 1、图 2所示 ,装设在固定芯轴里的每个柱塞的顶面上布置了 1个中央油腔和 4个边缘小油腔。中央油腔与液压系统供油口直接相通而不像传统结构那样在二者之间设置阻尼器。在 4个小油腔的进油路上则各设置 1个节流阻尼。在各油腔的周边均布置一环形回油槽 ,以消除各油腔间的内流 ,从而提高油膜的支承刚度 ,并有利于柱塞推力的对中自调性。在以下计算中 ,各符号的说明 :Pa——柱塞下腔的…     

液滴撞击湿壁面实验研究

采用高速摄像仪以11 000 帧/s的拍摄速度对3种不同尺寸的液滴以不同速度分别撞击湿壁面（水平及不同倾斜角度）的过程进行了观测。研究了铺展、产生冠状不飞溅、飞溅3种实验现象。定性分析了初始液滴直径、液滴撞击速度、湿壁面倾斜角度对飞溅现象的作用。定量统计出液滴撞击湿壁面产生飞溅现象的各项临界参数,给出飞溅判据的经验关系式并进行误差分析。结果表明：随液滴撞击速度的增大,撞击湿壁面后会依次出现铺展、产生冠状不飞溅、产生二次液滴飞溅等现象。液滴直径的增加与湿壁面倾斜角度的降低均对飞溅的产生有促进作用。并通过拟合实验数据得到用于判别液滴撞击湿壁面是否发生产生二次液滴飞溅现象的无量纲参数K与无量纲液膜层厚度H^*关系K=3210-122 284.48H^*+2.234 26×10⁶H^*2（0.008 56*<0.033 18）。     

Reactions of microcrystalline fullerene C60 with amino and aza macrocyclic ligands under solvent-free conditions

We evaluated the reactivity under solvent-free conditions of 2-aminomethyl-15-crown-5 (AM15C5), 2-aminomethyl-18-crown-6 (AM18C6), 1,4,8,12-tetraazacyclopentadecane (TACPD) and rac-5,5,7,12,12,14-hexamethyl-1,4,8,11-tetraazacyclotetradecane (tet b) with microcrystalline fullerene C₆₀. The reactions of nucleophilic addition were carried out at temperatures of about 160°C for 5 h in the case of crown ethers and TACPD, and at 180–190°C for 24 h in the case of tet b. Characterization of the products obtained was performed by using Fourier-transform infrared (FTIR) and Raman spectroscopy, laser desorption/ionization time-of-flight (LDI-TOF) mass spectroscopy, scanning electron microscopy (SEM) and thermogravimetric analysis (TGA). To provide an additional insight into the reactivity of macrocyclic compounds with C₆₀ molecules, we employed theoretical calculations in the frame of density functional theory (DFT). According to the results of SEM imaging, macrocyclic reagents are generally unable to deeply penetrate into the bulk of fullerene microcrystals (with a possible exception of TACPD). According to TGA measurements, the reaction efficiency is very low for tet b, whereas the average content of organic fraction in C₆₀-AM15C5 and C₆₀-AM18C6 reaches about 29%, and in C₆₀-TACPD, almost 40%. According to LDI-TOF mass spectral analysis, the products of TACPD, tet b and AM15C5 reactions with fullerene have oligomeric or polymeric structure. By using DFT theoretical calculations, the latter observation was explained by enhanced reactivity of secondary amino groups toward nucleophilic addition onto fullerene cage.