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951.
采用电化学充氢、热脱氢分析仪(TDS)及慢应变速率试验(SSRT)研究了预应变对一种Si-Mn系中碳TRIP钢的氢吸附及延迟断裂行为的影响。结果表明,具有多相组织的等温淬火(AT)试样在拉伸变形过程中,残留奥氏体在应变诱导下转变为马氏体,其转变量随着预应变量的增大而增加。具有回火马氏体组织的淬火回火(QT)试样和AT试样在充氢后的氢逸出曲线上均具有一个逸出峰,其峰值温度分别约为90℃和130℃,该峰值温度随预应变量的增大而升高。随着预应变量的增加,充氢QT样和AT样的氢含量逐渐增加,这导致氢致塑性损失增加,其中AT样的氢致塑性损失要明显高于QT样。这表明,预变形AT样的延迟断裂敏感性较高。 相似文献
952.
提出了振动辅助液中喷气电火花加工方法。该方法通过工件机械振动改善了极间的放电状态,降低了短路率。通过实验研究了机械振动的频率和振幅对液中喷气电火花加工性能的影响,研究了振动辅助作用下电加工参数、气体压力、工具电极转速对加工性能的影响。结果表明,工件的机械振动可有效提高液中喷气电火花加工的材料去除率,改善加工表面质量,而电极损耗几乎为零。 相似文献
953.
954.
955.
宋东超 《组合机床与自动化加工技术》2012,(1):93-95
活塞裙部异型外圆加工是活塞加工的关键,文章针对活塞裙部非圆加工的特点,提出一种由两套直线电机背对背安装的结构形式,研制出一种可以实现高频响微进给大推力的直线伺服刀架.该刀架结构简单、调试操作方便,为我国高档活塞的加工提供一种有效的加工设备. 相似文献
956.
通过对螺母焊接工艺的研究,提出一种冲压件自动化焊接系统解决方案,替换人工完成冲压件螺母焊接工作,实现了冲压线螺母焊接无人化生产,满足了与冲压自动化工序的对接要求。布局和规划设备部件,将布局中相互配合的设备参数进行优化筛选,提升了焊接速度节拍,降低了高强度人工劳动工作量,为冲压件自动化焊接生产线顺利实施提供借鉴和样板。 相似文献
957.
针对CrCoNi中熵合金具有优异的液氮性能,但其液氮轧制后塑性较差(<8%)所带来的难加工问题,以电弧熔炼铸态CrCoNi中熵合金为研究对象,在液氮(77 K)下对CrCoNi合金进行3道次轧制变形,总变形量为50%。随后,在650、700、800℃下保温30min进行退火。结果表明,CrCoNi中熵合金经过液氮轧制及随后退火,未发生物相结构改变。退火后,变形晶粒发生再结晶而细化,并产生∑3退火孪晶。随退火温度的升高,再结晶程度增加,延伸率提高。通过液氮轧制与中温短时间退火进行性能调控,可获得强度与韧性匹配的性能,并提高了热处理工艺效率。 相似文献
958.
针对较高Mn含量会导致中锰钢成本提高、出现偏析而限制其应用的问题,设计了一种能够满足1 000 MPa级别性能要求(抗拉强度Rm>1 000 MPa,总伸长率A>30%)的中锰钢,其成分为Fe-4Mn-1.5Al-0.5Si-0.2C-0.05Nb。通过绘制实验钢在不同应变速率和变形温度下的真应力-真应变曲线,并结合组织观察,研究了实验钢的热变形行为,尤其是应变速率和变形温度对实验钢热变形行为的影响规律,并最终获得了实验钢的动态再结晶图和本构方程。结果表明:变形温度的降低和应变速率的提高均会抑制动态再结晶的发生;低应变速率(0.1 s-1)下的所有样品均会发生完全动态再结晶;中应变速率(1 s-1)下,变形温度为800℃的样品只发生部分动态再结晶;高应变速率(10 s-1)下,不发生完全动态再结晶的变形温度扩大至800~950℃;实验钢的本构方程为■。动态再结晶图和本构方程的确定对实际生产中轧制工艺的设计、得到具备优良性能的特定类型的微观组织具有重要意义。 相似文献
959.
本工作研究了富CoCr含量的CoCrNi基中熵合金的高温力学性能及其变形机制。研究发现,经过热锻以及时效热处理,成分为Co33.3Cr30.6Ni26.1Al5Ti5 (at%)中熵合金在600~800℃的温度范围内具有优异的瞬时拉伸性能。特别是,在700℃条件下出现反常屈服,屈服强度高达为944 MPa,拉伸塑性为16%,优于大多数镍基以及钴基高温合金。通过X射线衍射(XRD)、扫描电镜(SEM)、透射电镜(TEM)和三维原子探针(3D-APT)等手段,发现高体积分数的多主元γ′[(Ni,Co,Cr)3(Al,Ti)]相的有序强化以及晶界处生成的多主元富(Co,Cr)面心立方相(fcc)结构相引起的晶界强化是该合金在高温条件下实现强韧化的主要因素。 相似文献
960.
采用箱式炉模拟热轧正火态20 mm厚Q245R钢板的高温烧成。检测了钢板的微观组织、拉伸性能、冲击性能和氢穿透时间(tH2)。结果表明:模拟高温烧成的钢板表层、1/4和1/2厚度处的微观组织与正火态类似,由带状珠光体和铁素体组成,烧成前后钢板的铁素体晶粒尺寸无明显变化;模拟高温烧成前后钢板的屈服强度、抗拉强度没有明显变化,断后伸长率升高,0℃冲击韧性下降,但均满足标准要求;正火态钢板表层、1/4和1/2厚度处的tH2为2.70~4.35 min/mm2,远低于钢板双面或全表面涂搪玻璃要求的6.7 min/mm2临界值,且从钢板表面至中心的tH2值有明显差异;随着钢中碳质量分数的降低和珠光体体积分数的减少,玻璃层中气泡的数量和直径减小,有利于提高玻璃层质量。 相似文献