20MnSiⅡ级钢筋屈服强度测定标准对比研究

本文简述了２０ＭｎＳｉⅡ级钢筋条件屈服强度σｔ０．４３的测量过程结果,通过对不同成分、不同规格的Ⅱ级钢筋进行测量,对同一支试样进行了σｔ０．４３和下屈服点σｓ１的测量,结果表明σｓ１≤σｔ０．４３中用σｓ１代替σｔ０．４３是完全可行的。     

螺纹摩擦对螺栓轴向力-伸长量特征曲线的影响

基于超声波技术,通过对螺栓进行拉伸试验,研究了不同外载下螺栓轴向力-伸长量特征曲线的差异,分析了螺纹摩擦对螺栓轴向力-伸长量特征曲线的影响.结果表明:螺栓的单向拉伸与扭转拉伸因受到的载荷方向不同而导致其屈服点不同;螺栓前期拧紧标定过程中螺纹摩擦对螺栓轴向力有很大影响,会影响后续子系统螺栓夹紧力的大小;不同的螺纹摩擦状态...     

可更换延性耗能连接组件的钢框架节点抗震性能研究

为满足高烈度、高人口密度地区对高延性和高耗能能力装配式钢结构的迫切需求,采用高性能低屈服点钢材代替传统钢材来制作钢框架节点连接组件,利用高强度螺栓与主体结构连接,实现预制装配功能、\     

低屈服点钢材与Q345B和Q460D钢材本构关系对比研究

为进一步探讨材料本构行为对构件及结构受力性能的影响,首先,进行了LYP100低屈服点钢材的本构关系试验研究,分析此材料的单调性能、滞回性能、耗能能力及循环本构模型等。在此基础上,全面对比LYP100和LYP160低屈服点钢材、普通钢材（Q345B）及高强度钢材（Q460D）的本构关系。最后,通过对比不同钢材的循环本构模型以及理想弹塑性模型对结构构件滞回行为的预测结果,深入研究材料本构关系对构件及结构的重要影响。结果表明：低屈服点钢材单调以及循环强屈比均在2.0~3.0以上,是普通钢材以及高强度钢材的2.0倍~3.0倍。同时,低屈服点钢材具有更好的延性和耗能能力。由于低屈服点钢材具有显著的各向同性强化行为,其采用循环本构模型和理想弹塑性模型的计算结果差异更大。因此,在结构计算分析中,需要根据所采用的钢材选取适当的本构关系模型。     

冷却速率对LY225低屈服点钢组织和性能的影响

利用热轧试验研究了不同冷却速率对LY225低屈服点钢显微组织、拉伸性能、冲击性能和疲劳性能的影响。结果表明，慢冷却速率(1℃/s)工艺所得组织粗大，珠光体片层间距较大，晶界游离渗碳体含量较高且沿晶界连续分布，低温韧性和疲劳性能均较差；中等冷却速率(10℃/s)和快冷却速率(20℃/s)工艺所得组织较慢冷却速率工艺所得组织明显细化，珠光体片层间距减小，晶界游离渗碳体含量减少且分布离散，强度、低温韧性和疲劳性能均得到较大提升；快冷却速率(20℃/s)较中等冷却速率(10℃/s)所得组织更加细化，但塑性有所降低，疲劳寿命也相应缩短。     

低温等径角挤压制备1050铝合金在磁退火后的均匀延伸率和屈服下降现象

采用低温等径角挤压（cryoECAP）制备了超细晶（UFG）1050铝合金。采用拉伸试验、透射电子显微镜和电子背散射衍射等方法，研究了UFG 1050铝合金在90~210 ℃、无磁场和12 T强磁场下退火4 h后的拉伸行为和显微组织。1050铝合金经cryoECAP退火后，晶粒尺寸为0.70~1.28 μm，极限抗拉伸强度与屈服强度之比小于1.24，均匀延伸率小于2.3%。随着退火温度从90 ℃上升到210 ℃，屈服下降现象变得明显，这是因为在拉伸变形过程中，为了维持所施加的应变速率，可动位错有所减少。均匀延伸率从1.55%下降到0.55%，位错密度从5.6×10¹⁴ m^-2下降到4.2×10¹³ m^-2，大角度晶界含量从63.8%增加到70.8%，使得位错湮灭速率提升，从而导致了应变硬化能力的降低。在90~210 ℃的强磁场退火条件下，低含量的大角度晶界（61.7%~66.2%）可以提供一个较慢的位错湮灭速率，从而导致较高的均匀延伸率（0.64%~1.60%）和更慢的屈服点后的流变应力下降。     

双屈服点环形钢板剪切阻尼器力学性能与结构减震特性数值模拟研究

提出一种新型环形钢板剪切阻尼器(DASPSD),主要由上下两块连接板和两个环形金属阻尼器内外同轴套设构成，内、外环设有相应的连接件，该阻尼器具有双阶段工作和双级屈服耗能特性，有利于缓解框架结构的层间变形集中效应。首先，针对不同参数DASPSD开展了精细数值模拟研究，验证了该阻尼器的双阶段工作机制和双级屈服耗能特性，揭示了关键设计参数对DASPSD力学性能的影响规律。其次，基于弹塑性时程分析，明确了DASPSD相比于传统单阶U型阻尼器对于结构最大层间位移角和层间变形集中效应控制的优越性。