水玻璃模数快速测定改进

水玻璃的模数（二氧化硅与氧化钠含量之比），对于精铸模壳成型质量至关重要。传统上，分别测出二氧化硅与氧化钠的质量分数，再算比值求出模数，费时又费试剂。应用水玻璃模数的快速测定方法简便。但在实际操作中，用甲基橙为指示剂，在二次滴定时溶液颜色由黄变橙不易观察。笔者经过反复试验，改甲基橙为甲基红一溴甲粉绿混合指示剂（下称混合指示剂），终点明显，效果不错。     

煤矸石对硬化水泥浆体结构形成的影响

通过对硬化水泥浆体物理力学性能的检测,结合XRD和SEM分析,研究了不同掺量的煤矸石对硬化水泥浆体水化性能的影响。结果表明:随着煤矸石掺量的增加,水泥的标准稠度用水量增加,凝结时间缩短,抗压强度降低,熟料矿物的水化速率提高,水泥-煤矸石体系的水化速率降低。煤矸石掺量不同,水化模式亦不同。     

UHMWPE瓷机滤板的研制

通过对超高分子量聚乙烯(UHMWPE)特性的分析，指出用其制作瓷机滤板的可能性，并针对UHMWPE的成型加工性能及瓷机滤板的结构特点，确定了压制、烧结成型的工艺方案，阐述了瓷机滤板压制、烧结成型工艺务件，压缩模具结构，模具工作过程，以及成型过程中使用的加热与冷却装置及加热与冷却油路设计，介绍了压制、烧结成型工艺要点和UHMWPE瓷机滤板的应用情况。     

注射成型薄壁制品的结晶度

简要概述了注射成型过程中的非等温结晶和2种计算结晶度的方法。结果表明，在注射模CAE开发中，用DSC测量是一种比较实用简便的计算结晶度的方法。     

护滩带边缘局部冲刷深度计算公式初步研究

长江航道整治工程广泛采用软体排护滩,简称护滩带,当护滩带边缘压载结构不同时,边缘外的局部冲刷会发生变化。采用水槽试验的方法,研究了不同压载体护滩带边缘的局部冲刷规律。研究发现,护滩带边缘冲刷深度随水流流速与泥沙起动流速之比的增加而增大;当排体外不铺设压载体时,排体上压载体透水率越大,局部冲刷深度也越大;当排体外铺设压载体时,局部冲刷深度随压载体铺设宽度的增大呈先减小,后变化不大的特点;当排体上压载体结构和排体外压载宽度相同时,排体外压载体透水率越大,局部冲刷深度也越大。依据试验资料,选取反映水流、河床及压载结构条件的因子,建立了具有一定精度的计算排体护滩带边缘局部冲刷深度的经验公式。     

基于神经网络技术的注塑成型注射压力和熔体温度预测

建立了基于径向基函数网络的注塑成型注射压力和熔体温度的预测模型，与BP神经网络模型和CAE结果进行了对比。结果表明，径向基函数网络在精度、训练速度等方面优于BP网络。     

浸渍法测定PVC输送带塑化程度

全塑料阻燃整芯输送带（PVC输送带）是由整体带芯浸渍PVC糊再覆盖PVC糊制成。PVC的塑化程度直接影响PVC输送带的性能及使用寿命。测定塑化程度是PVC输送带加工过程质量控制的重点。目前尚无定量测定PVC输送带塑化程度的方法，通常靠测试成品输送带物理性能来判断塑化程度。本文简要介绍利用溶剂浸渍快速测定PVC输送带塑化程度的方法。     

高分子材料的微孔发泡方法

介绍了微孔发泡高分子材料的成型方法 ,成型原理和成型工艺及设备。     

聚氨酯预聚体——可聚合乳化剂用于MMA乳液聚合动力学及聚合稳定性研究

将合成的聚氨酯预聚体可聚合乳化剂（APUA）用于甲基丙烯酸甲酯（MMA）乳液聚合体系中，研究了不同引发剂体系和乳化剂对聚合体系的聚合稳定性和动力学影响，并与SDS乳化剂进行了对照。结果显示，用油溶性引发剂（AIBN）和水溶性引发剂（K2S2O8）都能引发该体系的聚合反应，而且聚合速率和转化率都相当高。用AIBN作引发剂时，APUA和SDS两种乳化所对应的动力学曲线不同，但APUA比SDS的聚合速率大得多，其分别类似于微乳液聚合（miniemulsion)和微悬浮聚合（microsuspention)，且聚合过程中会产生一定的凝胶。当乳化剂APUA用量适合时，凝胶量极少，聚合体系是稳定的；而当用K2S2O8作引发剂时，两乳化剂对应动力学曲线相似，聚合过程不产生凝胶。但当引发剂用量较大并以APUA作乳化剂时，在聚合过程中会出现全部粒子突然粗化现象，而以SDS作乳化剂没有出现这一现象。     

循环流化床提升管气固湍流的计算流体力学模拟——k-ε-kp-εp-Θ5参数双流体模型

提出了用k-ε-kp-εp-Θ5参数的双流体模型来模拟循环流化床提升管中的气固湍流.模型用颗粒动力学理论描述颗粒与颗粒间的碰撞,用低Reynolds数湍流方程分别模拟气相和颗粒相的湍动,并且考虑了气固两相湍动的相互作用.模拟所得颗粒速度和浓度的径向分布与实验结果吻合良好.分析表明:在时间和空间域上,采用颗粒相湍动与颗粒间碰撞分离处理和颗粒相湍能及耗散方程的引入是合理的;颗粒相湍动与两相湍动相互作用的封闭条件是影响模拟结果的重要因素.