LF-VD 精炼炉用MgO-C砖和[1]MgO-CaO-C砖蚀损研究

通过对比试验研究了LF-VD精炼炉用MgO-C砖和MgO-CaO-C砖的蚀损,结果表明MgO-C砖的蚀损主要是由于结构疏松而造成的剥落;MgO-CaO-C砖的蚀损的主要是由于渣侵蚀而造成的溶解;操作因素中熔渣溶解和热辐射是造成耐材侵蚀的主要原因,通过控制合适的渣量及预调渣中MgO含量可以减轻耐火砖的侵蚀。     

熔融还原炉炉渣对镁铝耐火材料的蚀损

经检验在氩气气氛和1500℃温度下,CaO—SiO_2—Al_2O_3—Fe_总O—MgO炉渣侵蚀镁铬耐火材料,所得结果简述如下: 1) 在静态条件下,CaO—SiO_2—Al_2O_3—Fe_总O—MgO炉渣侵蚀镁铬耐火材料的主要形态包括渣表面的局部蚀损、耐火材料表面的孔状蚀损以及渣相本体蚀损。 2) 局部蚀损率和本体蚀损率随着Fe_总密度的提高和渣中MgO、Al_2O_3密度及耐火材料试样中Cr_2O_3含量的降低而增加。 3) 局部蚀损和孔状蚀损主要是由于表面应力沿着渣膜表面递减而形成的马栾哥尼对流所造成的。渣膜形成于局部蚀损的耐火材料试样上,或者耐火材料试样墙附近的发泡区。 4) 渣膜表面上MgO、Cr_2O_3和Al_2O_3浓度递减而造成表面应力递减,这是因为MgO和Cr_2O_3在耐火材料试样中溶解以及Al_2O_3在铝制坩埚上溶解而形成的。     

运行断裂的500kV棒形悬式复合绝缘子蚀损试验和电场计算分析

应用有限元数值计算方法,依据实际运行中的工况,对运行环境相近的两种典型结构500kV棒形悬式复合绝缘子,进行了电场和电位分布计算。得出受杆塔和高压导线分布电容的影响,绝缘子导线侧和接地侧的电场畸变严重;导线侧和接地侧的电场强度均高出绝缘子中部十几倍,电场分布极不均匀。结合运行实际,对复合绝缘子及伞套材料的耐漏电起痕和耐电蚀损性进行了试验。发现500kV棒形悬式复合绝缘子断裂掉线原因是硅橡胶伞套蚀损,内部芯棒暴露后经电晕烧蚀,进而水解引起脆断;复合绝缘子出现的电蚀老化,外部因素主要是电场分布不均匀和大气污湿,本体因素是伞套材料的耐漏电起痕及电蚀损性能较低。     

RH炉浸渍管用浇注料的蚀损机理及其长寿化实践

研究了RH真空精炼炉浸渍管用刚玉尖晶石质浇注料的蚀损机理：熔渣及钢液通过浇注料表面缺陷渗入其内部,与浇注料发生反应生成低熔点化合物;炉温频繁的波动,导致浇注料内部应力过大,使其产生裂纹;在钢液及熔渣的冲刷作用下,造成浇注料剥落。还探讨了提高浸渍管用浇注料使用寿命的途径。     

LFVD精炼炉用MgO—C砖和MgO—CaO—C砖蚀损研究

通过对比试验研究了ＬＦＶＤ精炼炉用ＭｇＯ－Ｃ放ＭｇＯ－ＣａＯ－Ｃ砖的蚀损机理,结果表明：ＭｇＯ－Ｃ砖的蚀损主要是结构疏松而造成的;ＭｇＯ－ＣａＯ－Ｃ砖的蚀损主要是渣侵蚀产生溶解而造成的;操作过程中,渣溶解和热辐射是造成耐材侵蚀的主要原因,通过控制合适的渣量及预调渣中的ＭｇＯ含量可以减轻耐火砖的侵蚀。     

采用CARBOPLAST技术降低了MgO—C砖的应力和蚀损

本文好采用ＣＡＲＢＯＰＬＡＳＴ技术可大幅度减少热机械应力,降低总的蚀损量,延长炉衬的使用寿命,提高了安全性,此外还将采用标准结合与ＣＡＲＢＯＰＬＡＳＴ结合的ＭｇＯ－Ｃ砖的性能进行了比较。     

钢水中的氧含量对滑板蚀损的影响

本文就钢水中氧使滑板中的炭氧化,造成滑动面粗糙损毁进行了试验分析。找出了氧含量的分界值,提出了提高滑板使用寿命的措施。     

浅析底吹还原炉的还原喷枪

还原喷枪技术己较成熟,支撑底吹还原工艺不仅能在炼铅领域应用,还可以在其他有色金属冶炼上得以应用。本文介绍了底吹还原炉喷枪的结构、工作原理、蚀损机理,并浅析了延长还原喷枪使用寿命的措施。     

大罐精炼炉渣对碳结合耐火材料的影响

大罐精炼炉衬耐火材料的蚀损机理有两种,即热应力和渣蚀。由于渣接触时间较长,渣蚀已成为主要蚀损原因。