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31.
介绍一种当应力、强度呈非正态分布时的可靠度的计算方法,以用来进行机械可靠性设计,并以一个地震载荷的直立压力容器为例加以说明。 相似文献
32.
桩土物理模型及结构—桩—土相互作用 总被引:10,自引:1,他引:9
本文将工程中常用的密集打桩土体模拟为正交各向异性弹性体。建立了刚性基础-桩-土这一空间相互作用系统的模型。根据圆柱体柱坐标的极点条件。分别选取了两组位移函数来表征桩基和土的位移,并用子区间法分析了结构-桩-土系统的相互作用地震反应。 相似文献
33.
本文首先运用卫星影像,对临汾—运城盆地中主要活动断层的平面展布状况进行了解译。在此基础上,利用天然地震震源点的三维生标,探索性地研究与确定了各条断层的深部延伸性状,建立起了盆地内断裂构造的三维格架。主要结论有:(1)边缘断裂多数是深达莫霍面的(38km)伸展性铲形断裂;(2)霍山西麓山前大断裂的深部延伸为直立状,深度达莫霍面(38km)。(3)盆地内的其它断层多数是铲形断层的对偶断层,产状为倾斜状,与铲形断层相遇后而终止,延伸深度一般不超过30km;(4)区内存在4个水平滑脱面(或层),其深度分别为4.5~5.5km,9.5~10.5km,18.5~20.5km,35.5~37.5km,这些面(或层上)震源点分布较密集;(5)区内北部、中部、南部,断层组合形式稍有差别,并控制、形成了不同的地貌形态。 相似文献
34.
用反应谱理论对三峡左厂房坝导墙3种典型设计断面型式进行了抗震计算分析比较,得出了其自振特性及地震动位移、动应力响应。对选定的设计断面型式Ⅲ进行了抗拉应力强度安全性评价。 相似文献
35.
为了分析某上游式尾矿坝的抗震安全性,采用等价黏弹性理论、Seed液化理论和Newmark滑动变形理论,对尾矿坝的地震动位移、加速度、液化区域、坝坡抗震稳定性及地震永久变形进行计算分析。结果表明:尾矿坝在Ⅶ度设防地震作用下,坝体动位移和加速度分布规律合理,其中水平向和竖向动位移极值分别为6.39和0.72 cm,水平向和竖向动加速度极值分别为4.06和2.64 m/s2;地震液化区域出现在尾水覆盖的滩面浅表层,未影响到整个坝体;地震时坝坡抗滑稳定安全系数最小值为1.09,地震结束后累计永久变形为11.95 cm。除远离坝坡的浅表层坝体出现小范围液化区外,大坝整体抗震安全性能较好,不会出现重大安全问题。 相似文献
36.
基于SaaS的矿震远程预警系统关键技术初探 总被引:1,自引:1,他引:0
现有的矿震预警系统都是以独立形式运行于各矿区,相互之间没有关联,重复投资严重,且矿震数据海量繁杂,仅依靠现场分析无法满足实时预警需求。文章基于感知矿山物联网示范工程(夹河矿),对采用云计算SaaS模式构建的矿震远程预警系统关键技术进行了相关研究:首先给出了系统整体框架,然后重点探讨了该系统所涉及的三个关键技术,包括基于SaaS的矿震预警专家分析软件架构、多源SaaS数据库构建技术以及基于MapReduce的并发数据过滤接收技术。现场应用表明,所构建的系统已基本具备全国统一远程矿震预警系统的架构,能满足多矿区远程矿震预警的基本要求。 相似文献
37.
38.
铸造镍基高温合金的蠕变阻力 总被引:6,自引:0,他引:6
在对颗粒强化理论和位错蠕变理论进行回顾、评价基础上,发展了一个位错蠕变阻力模型,认为蠕变阻力是影响铸造镍基高温合金蠕变机制的重要因素。当施加应力足以使位错切入γ′相时,主要蠕变机制是位错切割γ′相过程,蠕变阻力就是位错切入γ′相的临界门槛应力。在低施加应力区,位错只能借助于热激活攀移过程通过γ′相。蠕变阻力包括两部分:第一项是位错攀移临界门槛应力,与施加应力无关;第二项是与施加应力有关的阻力项,代表了其他强化机制的贡献。位错攀移机制蠕变阻力的上限是切割机制门槛应力。在3种铸造镍基高温合金中(定向凝固DZ17G合金,IN100合金和IN738合金),对上述模型进行了验证,理论计算应用了SL强化理论,与实测值符合较好。 相似文献
39.
在常温下进行了常用建筑结构钢(16Mn和Q235B钢)动态拉伸和动态断裂韧度试验。试验结果表明,材料在动载下无论是屈服强度还是抗拉强度均有一定的提高,塑性有了一定的降低;由于缺口尖端区域温度的升高,常温下动载对于16Mn钢母材和焊缝的断裂韧度是有利的;Q235B钢常温下,焊缝的断裂韧度值较低,且动载对母材的断裂韧度影响较大,和静载相比动载下断裂韧度值降低了4倍有余,可以看出,Q235B钢的抗震性能较差。通过研究发现,对于低韧度水平的材料,研究动载下结构的断裂行为时.材料的强度也应该作为一个考虑因素。 相似文献
40.