疏松砂岩、细粉砂岩油藏防砂堵水及大孔道封堵工艺技术

在疏松砂岩油藏注水开发中、后期,由于储层存在先天的非均质性,致使油、水井之间形成严重的高渗透大孔道现象,生产井出现特高含水及严重出砂的问题。为此研制了渗透率、胶结强度可调的无机胶结固化材料＂双效胶结砂＂,并依据选择性注入原理,实现对高渗透、大孔道深部低渗充填,同时对近井地带高渗封口,达到防砂堵漏的目的,解决了细粉砂岩油田油、水井的出砂和漏失问题。     

中国海上疏松砂岩适度出砂井防砂方式优选

依据国内外防砂方式选择方法及室内大型出砂模拟试验研究成果,提出疏松砂岩适度出砂井防砂方式选择的理论参数地层砂粒度中值 d₅₀、均质系数 U_C、泥质含量 V_sh 以及蒙脱石含量。通过对中国4个海域储层特性进行的统计、不同防砂方式下出砂模拟试验及现场防砂效果,得到了中国海上疏松砂岩适度出砂井的防砂方式选择标准,并建立了相应的防砂方式优选图版,挡砂精度设计参照地层砂粒度中值 d50。该图版在海上多个新开发油藏的防砂方案设计应用中取得了较好的效果。     

HFW焊管轧机管理系统

对HFW焊管轧机管理系统的构成进行了简要论述,并对其设置和扩展进行了简要介绍.该管理系统设计为2级结构:1级为“操作级”,2级为“监督级”.该系统可以分成6个模块:轧辊状态管理软件模块、开机/停机时间报告软件模块、生产监测软件模块、趋势软件模块、数据打印软件模块以及钢带跟踪软件模块.通过应用发现,该轧机管理系统可以有效提高生产和工作效率.     

钢管3PE防腐螺旋传动线自动追（脱）管及对中方案

介绍了一种钢管3PE防腐螺旋传动线自动追管、脱管和对中方案。该方案采用PLC控制的变频传动系统,由PLC进行逻辑控制,变频器进行传动驱动。经过操作台控制,通过PLC控制变频与工频切换,利用即时计算钢管等效长度和等效直线追击原理,实现传动线循环自动追管、脱管以及对中的目的。运行结果表明,该系统具有结构简单、工作可靠、抗干扰能力强、维护费用低廉等特点。     

苏里格气田苏14井区盒8段层序地层格架中的沉积微相与砂体分布规律研究

鄂尔多斯盆地苏里格气田苏14井区上二叠统盒8段沉积特征与4个中期基准面旋回密切相关,盒8下亚段的MSC1、MSC2中期旋回主要发育基准面上升半旋回,为辫状河沉积;盒8上亚段2小层的MSC3旋回东部为上升半旋回,西部为非对称旋回,沉积相呈"东辫西曲"的格局;盒8上亚段1小层的MSC4旋回为对称旋回,主要发育曲流河沉积。这种沉积格局进而影响砂体分布,MSC1旋回和MSC2旋回砂体规模大,厚度大,横向连续性好;MSC3旋回东部砂体规模较西部大,横向连续性较好;MSC4砂体规模减小,厚度较薄,多呈孤立状,横向连续性差。     

FS-RPM相渗调节剂在控水防砂中的研究与应用

针对油田开发中后期油井防砂后含水上升快、稳产期短的问题,制备了一种适用于高含水油井防砂用的FS-RPM相渗调节剂,该材料既可以配制成处理液改善近井地带控水能力,又可以化学锚定到石英砂表面制备成控水砂提高充填层的控水效果。性能评价结果表明,在80℃、矿化度30000mg/L的条件下,其标准流体阻力比(NFRR)大于3,具有较好的控水能力。FS-RPM相渗调节剂和负载型控水砂在QTQ9-10井的应用情况表明,措施后油井含水率下降了21%,控水有效期达到380d,累计产油758t,取得了明显的控水稳油效果。     

海底单层保温配重管节点耐静水压试验研究

基于BZ34-1油田海管现场节点补口结构,进行了不同静水压条件下的耐静水压试验研究与分析,并对海底单层保温管的结构设计提出了建议,指出了未来单层保温管节点补口技术的发展方向。     

基于应变设计的UOE与螺旋焊管的评价

基于应变设计的极地管线对管体的性能有严格的要求。对采用UOE和螺旋焊工艺生产的X80输送管进行了比较,由于冷扩径UOE工艺具有一定程度的应变强化,因此,UOE钢管相比螺旋焊管对于钢管涂敷更为敏感。UOE钢管具有管体纵向与管体横向强度更为均衡的优势,管体横向的强度更高一些,使其能够达到钢级的最小规定强度的要求;而管体纵向的强度更低一些．能够实现环焊缝的过匹配。对于基于应变设计,2种类型的钢管既有优势也有劣势,在低温涂敷作业时,UOE钢管能够保持良好的形变强化能力。     

支管方向对T形管气液分离效果影响的数值模拟分析

应用计算流体动力学方法对T形管气、液分离器进行了数值模拟,采用标准k-ε模型为湍流计算模型,针对不同支管放置方向对T形管气、液分离效果的影响进行了模拟分析。分析表明,支管水平放置和竖直向上放置时支管均以气相采出占优;支管竖直向下放置时,分流率为临界值时气液两相均匀分流;支管竖直向上放置时,质量分离效率最高。     

钢管残余应力分析计算

给出了钢管残余应力的理论计算公式,对比分析了不同计算公式的差异。对比分析结果表明,钢管残余应力与切口张开量（弹复量）成正比关系,径向错位量和轴向错位量对钢管残余应力的计算结果影响较小,理论推导计算公式完全可以满足计算要求。同时,结合当前钢管订货补充技术条件中关于残余应力控制的有关规定作了分析和讨论,建议按照理论计算公式计算出的残余应力不得超过该材料规定的最小屈服强度的±10％来进行钢管残余应力的控制。