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981.
982.
内蒙古某多金属矿尾矿含CaF216.67%、SiO2 32.84%、CaCO3 8.52%,属于典型的高硅高碳酸钙难处理萤石矿。本研究针对该尾矿,采用碳酸钠为活化剂、水玻璃为抑制剂、BK410为捕收剂,进行了萤石综合回收的试验研究。最后采用一次粗选、一次扫选和十次精选——中矿单独处理工艺流程,可以获得含CaF2 95.10%、回收率46.97%的高品位萤石精矿Ⅰ和含CaF2 85.35%,回收率10.12%的萤石精矿Ⅱ。 相似文献
983.
应用Fortran语言进行ABAQUS二次开发,编写邓肯-张E-υ模型和等效黏弹性的Umat子程序。在此基础上,采用有效应力法对尾矿坝进行三维动力反应及液化分析,计算了正常运行工况下辽宁省北票某尾矿坝在水平地震波影响下的加速度、动剪应力、动孔压增长模式及液化区的发展趋势。结果表明:尾矿坝沿坝轴方向加速度最大值出现在距坝底3/4高度处的堆积坝坡面上,放大系数为1.82;坝体最大动剪应力呈层状分布,由坡内向坡外逐渐减小,且数值不是很大;动孔压增长为不规则曲线上升模式,在2~6 s的强震区起伏变化较大,之后趋于平缓;液化区主要集中在沉积滩浅层区域和坝体顶部浸润面以下区域,未贯穿整个坝体。 相似文献
984.
以未磨的鞍钢齐大山铁尾矿为骨料,以铁尾矿、高炉矿渣、水泥熟料和天然石膏3级梯级混磨产品为胶凝材料制成铁尾矿混凝土试块,对直接标准养护、先56 ℃蒸汽养护再标准养护、先90 ℃蒸汽养护再标准养护的混凝土试块进行了强度、水化产物及微观结构分析。结果表明:与直接标准养护比较,先56 ℃蒸汽养护可以提高试块不同龄期的强度,但先90 ℃蒸汽养护仅能提高试块的早期强度、对后期强度有负面影响;不同养护方式都形成由石英,未水化的C3S和C2S,水化产物CH、钙矾石和C-S-H凝胶组成的致密的铁尾矿高强结构材料,但对铁尾矿混凝土的水化硬化过程有重要影响。 相似文献
985.
用首钢大石河铁尾矿制备蒸压加气混凝土 总被引:1,自引:0,他引:1
利用首钢大石河铁尾矿进行制备蒸压加气混凝土的试验研究,为该铁尾矿的资源化利用提供技术依据。结果表明,在铁尾矿磨矿细度为-0.08 mm占97.2%,4种原料铁尾矿、石灰、水泥、石膏的配比为60∶25∶10∶5,铝粉膏加入量为原料总量的0.06%,液固比为0.6,稳泡剂用量为总水量的8%,料浆浇注温度为50 ℃,静停养护温度和时间分别为60 ℃和4 h,蒸养压力、温度、时间分别为1.25 MPa、180 ℃、8 h的条件下,可制得强度等级为A3.5、密度等级为B06的蒸压加气混凝土。X射线衍射分析结果显示,制品中的主要物相是0.9、1.1、1.4 nm托贝莫来石及铁尾矿中的残留矿物。 相似文献
986.
SLon-4000磁选机是赣州金环磁选设备有限公司最新研制的最大型号脉动高梯度磁选机,具有处理量大、性能稳定、操作维护方便、能耗低和占地面积小等优点。攀钢某尾矿综合回收选矿厂为解决从攀钢选钛厂尾矿中再回收钛时以螺旋溜槽为粗选设备存在的钛粗精矿回收率低下(仅10%左右)问题,进行了用SLon-4000磁选机代替螺旋溜槽的工业试验。结果表明,在给矿TiO2品位为6.20%的情况下,可获得TiO2品位为13.22%、TiO2回收率为61.88%的钛粗精矿,TiO2回收率比采用螺旋溜槽时提高了50个百分点以上。产品筛析结果显示,该设备对-400目粒级中钛的回收率可达59.51%。 相似文献
987.
通过实测某矿业公司采场爆破在尾矿库基础坝处的振动加速度,将实测爆破振动加速度信号进行变幅处理后加载到依据实际尾矿库建立的有限元模型中。通过改变爆破振动幅值强度,系统研究了爆破振动对尾矿坝稳定系数、尾矿坝内孔隙水压力以及剪切应力的影响。研究表明:爆破振动对尾矿库影响存在振动强度临界值,当爆破振动强度小于临界值时对尾矿坝安全是有益的,而大于临界值则是有害的。通过有限元计算,综合安全稳定系数、孔隙水压力和最大剪切应力的变化,得出尾矿坝基础坝处的爆破振动临界加速度为0.266g,对应的振动速度为13.6 cm/s。若考虑应留有3倍以上安全储备量,则安全允许振动加速度0.089g,振动速度为4.5 cm/s。这一爆破振动速度安全判据对于类似尾矿库也具有参考意义。 相似文献
988.
汝阳东沟钼矿选矿厂为解决从选钼尾矿中回收磁铁矿时以BKW型筒式弱磁选机作为粗选设备存在的磁性铁回收率低下问题,采用YLH型盘式磁选机对铁粗选作业进行了改造,同时对选铁流程其他环节的工艺条件进行了相应优化。改造后,在保证最终铁精矿全铁品位不低于60%的情况下,使铁粗精矿的磁性铁回收率至少提高了25.38个百分点,为最终铁精矿磁性铁回收率达到62%以上奠定了基础,从而显示了YLH型盘式磁选机对磁铁矿连生体良好的回收能力。 相似文献
989.
990.