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91.
两接触粗糙表面的椭圆弹塑性模型 总被引:1,自引:0,他引:1
视两单峰的接触区为椭圆,给出了两接触相糙表面的椭圆弹性通解.根据两单峰塑性接触时单个相糙峰的椭圆抛物面体积守恒推导了椭圆塑性通解.临界弹性干涉量随有效半径比增加而减小.塑性指数越小,临界弹性干涉量减小量越大.临界弹性干涉量随表面粗糙度增加、材料硬度减小而减小.椭圆、GW模型的临界弹性干涉量之比随有效半径比增加而减小.GW模型高估了临界弹性干涉量.椭圆、GW模型的塑性指数之比随有效半径比增加而增加.GW模型低估了塑性指数.有效半径比越大,偏差量越大. 相似文献
92.
磨削区磨料流体动压力仿真研究 总被引:2,自引:0,他引:2
根据Navier-Stokes方程和流体流动的连续性方程,建立了砂轮约束磨粒喷射精密光整加工中砂轮/工件楔形接触区磨料流体动压力的数学模型;进行了砂轮速度、砂轮/工件平均最小间隙以及砂轮直径对楔形区磨料流体动压力影响的仿真研究。结果表明,流体动压力随砂轮速度的提高和平均最小间隙的降低而增加,最大压力峰值发生在砂轮与工件平均最小间隙区域,且在该区域压力梯度变化明显;除了在砂轮宽度边缘产生侧泄外,在砂轮宽度方向流体动压力分布规律相同;随着砂轮与工件之间平均最小间隙的减小,动压力峰值区域曲线变窄,砂轮直径对流体动压力影响不明显。 相似文献
93.
研究依托GLEASON凤凰磨齿机600G机床及齿轮测量仪650GMS机床,在热处理变性后,通过磨齿技术以满足齿轮设计要求。研究了螺伞齿轮磨齿后齿形不符合设计模型时,如何通过650GMS及600G配合调整,实现通过45点计量单来控制主被动齿轮配合接触区情况。 相似文献
94.
96.
将双圆弧齿轮的接触作为非Hertz问题,用数值计算的方法,通过计算分析得出未经跑合的、充分跑合的双圆弧齿轮的瞬时接触区的形状和接触应力的分布情况,同时还得出,瞬时接触区随齿轮参数和载荷的不同而变化。 相似文献
97.
98.
导电加热切削时 ,刀 工接触区的状态与常规切削的不同。本文通过分析导电加热切削过程中的电物理现象 ,研究了导电加热切削刀 工接触区的电热状态及其特性。这对于研究导电加热切削的切削加工机理、电热特性和刀具磨损机理以及对导电加热切削实行状态控制将具有一定的指导意义 相似文献
99.
100.