全文获取类型
收费全文 | 9013篇 |
免费 | 883篇 |
国内免费 | 529篇 |
专业分类
电工技术 | 217篇 |
综合类 | 876篇 |
化学工业 | 772篇 |
金属工艺 | 865篇 |
机械仪表 | 280篇 |
建筑科学 | 2089篇 |
矿业工程 | 652篇 |
能源动力 | 144篇 |
轻工业 | 69篇 |
水利工程 | 933篇 |
石油天然气 | 1830篇 |
武器工业 | 58篇 |
无线电 | 412篇 |
一般工业技术 | 359篇 |
冶金工业 | 215篇 |
原子能技术 | 123篇 |
自动化技术 | 531篇 |
出版年
2024年 | 51篇 |
2023年 | 108篇 |
2022年 | 247篇 |
2021年 | 324篇 |
2020年 | 311篇 |
2019年 | 246篇 |
2018年 | 257篇 |
2017年 | 279篇 |
2016年 | 347篇 |
2015年 | 337篇 |
2014年 | 543篇 |
2013年 | 485篇 |
2012年 | 693篇 |
2011年 | 674篇 |
2010年 | 474篇 |
2009年 | 493篇 |
2008年 | 471篇 |
2007年 | 588篇 |
2006年 | 593篇 |
2005年 | 477篇 |
2004年 | 367篇 |
2003年 | 364篇 |
2002年 | 282篇 |
2001年 | 253篇 |
2000年 | 214篇 |
1999年 | 185篇 |
1998年 | 143篇 |
1997年 | 117篇 |
1996年 | 84篇 |
1995年 | 92篇 |
1994年 | 79篇 |
1993年 | 51篇 |
1992年 | 51篇 |
1991年 | 26篇 |
1990年 | 39篇 |
1989年 | 14篇 |
1988年 | 17篇 |
1987年 | 9篇 |
1986年 | 8篇 |
1985年 | 4篇 |
1984年 | 2篇 |
1983年 | 5篇 |
1982年 | 4篇 |
1981年 | 1篇 |
1980年 | 5篇 |
1979年 | 10篇 |
1976年 | 1篇 |
排序方式: 共有10000条查询结果,搜索用时 78 毫秒
61.
首先对仪器仪表电路中常用电阻器和电位器的技术性能作了较详细的介绍,然后结合电路设计实际提出了选用要点和测试方法. 相似文献
62.
63.
叙述胀砂与缩孔、缩松的关系,说明提高砂型刚度对防止胀砂、缩孔、缩松的重要性。指出型砂强度和砂型的紧实程度是常温下影响湿砂型刚度的主要因素。对影响湿砂型浇注时的刚度的各种因素进行了分析。 相似文献
64.
在油井开采原油时,会产生伴生气,而在高压和低温环境中会生成天然气水合物,进而堵塞运输管道,因此研究油砂体系(含原油的体系)和纯石英砂体系(不含原油的体系)中水合物生成情况具有重要意义。在初始压力为4.00、6.00、8.00 MPa,石英砂粒径为20、30、60、80目,温度恒定的条件下,研究了油砂体系和纯石英砂体系中甲烷水合物的生成情况以及最终耗气量。结果表明,在初始压力相同的油砂体系中,石英砂粒径越小,水合物生成诱导期越短,水合物生成速率越大。研究石英砂粒径对水合物生成最终耗气量的影响发现,随着石英砂粒径的减小,耗气量先增加后减少,当石英砂粒径为60目时,耗气量达到最大,其值为0.19 mol。同时,对油砂体系和纯石英砂体系中水合物生成情况进行了对比。结果表明,由于两种体系中都存在SDS(十二烷基硫酸钠)溶液,因此水合物生成速率相差不大;在石英砂粒径相同的条件下,油砂体系中最终耗气量小于纯石英砂体系中的最终耗气量,这说明原油对水合物生成具有抑制作用。在油砂体系中,压力越大,越有利于水合物的生成。 相似文献
65.
用呋喃树脂石英砂工艺生产牵引电机换向器套筒出现变形、裂纹等铸造缺陷,是由石英砂相变膨胀引起,后用高铬刚玉砂代替石英砂得到解决. 相似文献
66.
我国锆英砂矿的放射性分析 总被引:2,自引:1,他引:2
调查分析了我国3个典型矿区锆英砂堆放表面γ剂量、放射性比活度、铀系和钍系平衡状况以及放射性元素含量;测定了我国海南万宁矿区锆英砂的组成及放射性。结果表明:①我国矿区锆英砂的放射性比活度比澳大利亚的锆英砂高了一个数量级,澳大利亚的锆英砂基本上是符合工业使用要求;②我国山东荣城锆英砂的放射性比活度与澳大利亚锆英砂的放射性比活度接近,但是其中铍的含量很高,不适于用做化工原料;③锆本身不具有放射性,锆英砂的放射性主要是由于锆英砂中存在的独居石等含有少量的铀、钍和镭,使得锆英砂具有了放射性。 相似文献
67.
通过对覆膜全过程的分析和优化实验,确定影响覆膜砂性能的工艺因素主要有:原砂的加热温度、加入树脂后的混砂时间、加入固化剂的混砂时间等,为了获得最佳的工艺参数,对各个工艺参数进行了正交实验。实验结果表明:为获得较高的热态抗拉强度,可以选用砂温180℃,加树脂后的混砂时间为100S,加固化剂后的混制时间为40S,加硬脂酸钙后的混制时间为30S;为获得较好的常温抗拉强度,可以选用砂温180℃,加树脂后的混砂时间为80s,加固化剂后的混制时间为30s,加硬脂酸钙后的混制时间为20s。 相似文献
68.
研究了树脂砂型离心铸管表面质量及影响因素。结果表明,覆膜砂粒反和砂层厚反对铸件表面质量有显著影响。砂的粒度细时不易粘砂且铸件表面粗糙度高,而砂层厚度越薄表面质量越差,故至少需4mm厚的砂层。砂中加氧化铁粉时对防止粘砂不起作用,但砂层表面涂刷涂料时防止粘砂效果非常明显。 相似文献
69.
The efficient separation of water-in-oil emulsion is of significance in environment and energy filed, and it has become a world-wide challenge. Herein, we have presented a one-step, facile and low-cost approach to prepare superhydrophobic sands for efficient separation of water-in-oil emulsion. The as-prepared sand layers possessed a water contact angle higher than 151°, demonstrating their superior superhydrophobic property. Besides, the as-prepared sand layers could separate water-in-emulsions with separation efficiency up to 99.7%, which is superior to both traditional and superwettable filtration membranes. The effect of thickness of sand layer on separation performance was also investigated. The results showed that the filtration flux decreased with the increased of filtration thickness while the separation efficiency increased. The as-prepared sand layer proposed by this study is a processing candidate for separating water-in-oil emulsion in practical industry. Additionally,the as-prepared superhydrophobic sand fabrication method also provides an alternative for desert water storage. 相似文献
70.