Fe-Ti-B激光熔敷层中TiB2晶须的原位合成

为了降低激光熔敷Fe-B涂层的高度脆性，使用不同成分的B4C和Fe-Ti合金混合粉末在奥氏体不锈钢基体上进行了激光熔敷，得到了具有TiB2晶须强化的复合Fe-Ti-B涂层。该涂层在保持原来Fe-B涂层的高硬度的同时，其抗裂性能亦得到了改善。     

等温淬火温度对奥贝球铁水脆化行为的影响

研究了等温淬火温度对奥贝球铁(ADI)水脆化行为的影响，水附着条件下不同等温淬火温度处理的ADI均发生水脆化行为，抗拉强度和伸长率显著降低；但随着等温淬火温度升高，ADI的水脆化程度降低。高强度的ADI、淬火回火球铁和珠光体球铁均发生水脆化行为，而铁素体含量高的铸态球铁和铁素体球铁无明显的水脆化行为。     

六钛酸钾晶须制备新工艺

用喷雾干燥-烧结法一次煅烧直接合成了长径比大于10,形貌优良的六钛酸钾晶须,研究了钛钾比、煅烧温度以及保温时间对晶须生长的影响.得出制备六钛酸钾晶须的最佳条件:TiO2与K2CO3的摩尔比为5.5,煅烧温度为1150℃,保温时间为10 h.     

我国等温淬火球铁的现状及前景

综述了我国等温淬火球铁(ADI)的现状及前景.阐述了ADI的优异综合性能和优点,并提出了我国ADI行业存在的问题和建议.     

球铁浸镀微弧氧化陶瓷层的制备与组织分析

通过热浸镀铝及微弧氧化的方法在球墨铸铁表面上获得了陶瓷层,并对该涂层进行了XRD、SEM分析.研究结果表明:浸镀温度越高,镀层越厚,直到达到一峰值;浸镀时间越长,镀层越厚.球墨铸铁浸镀微弧氧化获得的涂层由涂层表面至基体依次为陶瓷层、纯铝层、扩散层、基体.陶瓷层主要为Al2O3相,扩散层由FeAl3、Fe2Al5相组成.     

碱金属硫酸盐沉积引起的铁基合金在中温下的热腐蚀

研究工业纯铁、Fe-Cr和Fe-Al合金有表面Na_2SO_4或Na_2SO_4-K_2SO_4沉积物时在含SO_3的富氧气氛中于中等温度区间的热腐蚀行为。研究结果表明,铁基合金在实验条件下发生的热腐蚀是由液态Na_2SO_4—Fe_2(SO_4)_3或Na_2SO_4-K_2SO_4-Fe_2(SO_4)_3共晶所致,其腐蚀行为与温度、气体组成、合金元素含量、沉积物组成有关。腐蚀形貌的观察表明,铁基合金热腐蚀的发展伴随着疏松的Fe_2O_3层的增厚和紧靠合金表面相对致密的氧化层的快速成长。在合金/氧化物     

锰白口铸铁塑性变形的试验研究

本文是为开发一种磨球成型新工艺——水平连铸白口铸铁棒材料轧成球所做的基础研究。本文研究了锰白口铸铁的塑性变形能力,测定了温度与临界变形率的关系曲线,并对锰白口铸铁成型能力做了试验。结果表明:锰白口铸铁具有较宽的变形温度区间,在850℃时变形量已超过55％,显示出良好的热塑性变形能力,经高温塑性变形后碳化物成孤立块状分布在基体中,从而使得冲击韧性由铸态的3J/cm~2提高到10J/cm~2。     

Thermal-sprayed Fe-10CM3P-7C amorphous coatings possessing excellent corrosion resistance

An alloy of Fe-10Cr-13P-7C was thermally sprayed by three different processes: (1) 80 kW low-pressure plasma spraying (LPPS), (2) high-velocity oxyfuel (HVOF) spraying, and (3) 250 kW high-energy plasma spraying (HPS). The as-sprayed coating obtained by the LPPS process was composed of an amorphous phase. In contrast, the as-sprayed coatings obtained by the HVOF and HPS processes were a mixture of amorphous and crystalline phases. The as-sprayed coatings showed a high hardness of 700 DPN. A very fine structure composed of ferrite, carbide, and phosphide was formed, producing a maximum hardness of greater than 1000 DPN in the LPPS coating just after crystallization on tempering. The corrosion re-sistance of the amorphous coating was superior to a SUS316L stainless steel coating in 1N H₂SO₄ solution and 1N HC1 solution. Furthermore, the amorphous coating underwent neither general nor pitting corro sion in1NUCI solution and 6% FeCl₃ 6H₂O solution containing 0.05N HCl, whereas the SUS316L stain less steel coating was attacked aggressively.     

SiC陶瓷/灰铸铁复合材料的组织与性能

采用泡沫塑料先驱体挂浆成型法和高温烧结法制备三维网络结构SiC陶瓷预制体,通过常压铸渗成型工艺制备了三维连续网络结构SiC陶瓷/灰铸铁复合材料,结果表明:SiC质泡沫陶瓷骨架表面经铜化合物法金属化处理后,可有效改善金属对陶瓷相的润湿与铸渗能力,使得铸态复合材料的抗拉强度提高约17%;复合材料的体积密度为6.26g/cm3,比灰铸铁降低了11%;复合材料经热处理后,其硬度为热处理前的1.62~2.91倍,抗压强度为热处理前的1.56~2.04倍。     

Si3N4(p)/SiC(w)协同复合MoSi2材料的强韧化及机理研究

采用X射线衍射(XRD)、扫描电子显微镜(SEM)、维氏硬度计、电子万能材料试验机研究MoSi_2-Si_3N_(4(p))/SiC_(w)复合材料的结构、形貌、硬度、断裂韧性,并对SiC晶须和Si_3N_4颗粒复合强韧化MoSi_2的机理进行了探讨.结果表明,SiC晶须和Si_3N_4颗粒对MoSi_2具有协同强韧化作用,MoSi_2-20%Si_3N_(4(p))-20%SiC_(w)(体积分数,下同)复合材料的抗弯强度达427 MPa,室温断裂韧性达到10.4 MPa·m~(1/2),均高于单一强韧化剂的强韧化效果.MoSi_2-20%Si_3N_(4(p))-20%SiC_(w)复合材料的强化机理为细晶强化和弥散强化;韧化机制为细晶韧化、裂纹偏转与分支和微桥接韧化.