气体渗氮工艺对NbVTi合金化灰铸铁组织与性能的影响

针对发动机高速重载的发展趋势,对新型NbVTi合金化灰铸铁气缸套材料进行了不同温度的气体渗氮处理。通过光学显微镜、维氏硬度计、摩擦磨损试验机、扫描电镜等手段,研究了NbVTi合金化灰铸铁气缸套表面的气体渗氮工艺对组织性能的影响。结果表明:随着渗氮温度的增加,NbVTi合金化灰铸铁气缸套的渗氮层深度都有所增加,距离表面100 μm和130 μm处的显微硬度先增后降。在最佳的渗氮温度570 ℃渗氮后,气缸套尺寸膨胀量在0.010~0.055 mm标准范围内,渗氮层平均厚度约140 μm,距离表面100 μm扩散区平均硬度达到500 HV0.1以上,可满足高速重载气缸套的使用要求。气体渗氮后,气缸套的摩擦磨损性能得到了大幅提高,随着载荷的增大和速度的增加,磨损率随之增大,其磨损机理由磨粒磨损向粘着磨损转变。     

弹簧低温渗氮层组织与疲劳性能研究

研究了５０ＣｒＶＡ钢油淬火弹簧的低温离子渗氮及低温气体氮碳共渗处理工艺，观察并分析了渗氮层组织形态及疲劳性能。结果表明，低温离子渗氮可显著提高弹簧的疲劳寿命。最后给出了表面强化弹簧的剪切疲劳模型。     

012Al钢齿轮精锻模失效分析

012Al钢制齿轮精锻模在使用中早期失效。采用宏观检验、金相检验和硬度测试等方法分析了模具的失效原因。结果表明,模具的早期失效主要是由于离子渗氮层较浅,脆性较大,以及存在脉状氮化物等缺陷所致。针对上述原因,提出了相应的改进措施。     

LZ50钢离子渗氮层的转动微动磨损行为

利用离子渗氮技术在LZ50钢表面进行渗氮处理.对渗氮层及其基体材料(LZ50钢)在干态不同角位移幅值下进行转动微动磨损试验,并采用扫描电子显微镜(SEM)、电子能谱仪(EDX)和轮廓仪对磨痕形貌进行了分析.结果表明:渗氮层虽没有改变LZ50钢的转动微动运行区域特性,但显著降低了基体的摩擦系数,并提高了基体的耐磨性.在部分滑移区,渗氮层损伤轻微,仅呈现零星点状压痕;滑移区,渗氮层的损伤主要表现为剥层和磨粒磨损.     

钒铁渗合金影响因素浅探

叙述了电铝热法冶炼钒铁的基本特点和原理,根据V2O5电铝热法冶炼钒铁的工艺及生产特点,从炉体打结工艺着手探讨了影响渗合金的主要因素,并在实际生产中取得了渗合金产出较少的稳定生产效果.     

勺式取样-X射线荧光光谱法测定钒铁的成分

采用勺式取样-X射线荧光光谱法测定钒铁V、Si、Al、P、Mn和S含量,通过选择合适的取样条件,选用不同生产线生产的具有含量梯度的样品,通过化学定值后绘制校准曲线,以仪器提供的基体校正方法消除吸收与增强效应。该方法测量结果准确度高,所得结果与湿法化学分析结果一致。     

钒铁炉渣用于浇注料的研究

通过对钒铁炉渣理化性能的分析,确定了将其作为主要原料进行炼钢中间包永久层浇注料的研制。该研究生产的方坯中间包永久层浇注料使用寿命达到938炉,板坯永久层浇注料使用寿命达到1023炉,远高于当期使用的中间包永久层浇注料600炉的水平,降低了生产成本。     

不易破碎钒铁制样方法探讨

采用多种材质料钵的不同粉碎机进行不同粒度或不同粉碎时间制备试样,检测试样中钒、料钵材质的特征元素和氧成分含量并分别计算它们的变化量,找到了料钵材质磨粉、空气中氧共同对试样的不同程度污染是导致钒含量偏低的原因。根据破碎机性能,选配制样设备并确定样品破碎粒度控制点,经试验确定制样方法的样品缩分K值为0.02。采取选用粉碎能力强且料钵材质耐磨性能较好的振动粉碎机粉碎样品、严格控制试样粒度、限时粉碎等措施,以减少污染。实验方法是先将原样用颚式破碎机破碎至粒度-10 mm,混匀后缩分留不少于2.0 kg样品,再颚式破碎至-5 mm,混匀后缩分留不少于0.5 kg样品;然后限时振动粉碎至-1.0 mm,混匀后缩分留不少于50 g 样品;最后限时振动粉碎至分析试样粒度-0.250 mm。实验方法对不易破碎的FeV₅₀、FeV₈₀的制样精确度(钒含量)β_D分别为0.23、0.31,试样测定精确度β_M分别为0.18、0.19,对6 kg大样制备成试样的时间为14 min。     

上部点火铝热法生产FeV50工业试验

利用现有高钒铁生产设备,采用上部点火铝热法并辅以电加热－喷吹精炼工艺,能够生产出符合ＧＢ４１３９－８７标准的ＦｅＶ５０,且产品质量稳定,具有明显的经济及社会效益。     

国内外氮化钒铁及氮化钒制备情况简介

为推动含钒氮低合金钢的发展 ,在查阅主要文献的基础上 ,重点介绍了氮化钒铁及氮化钒制备的工艺方法、条件及产品情况。