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51.
用油菜籽为原料,对"新型旋转导向管喷动床"进行流体动力学实验。考察了压降与风速、起喷压降与导喷距、不同导喷距下喷动量与风量、正常喷动时不同导喷距下压降与风量、喷动量与加料量及压降与加料量关系。结果表明,导喷距对喷动量的大小及随风量的变化趋势有较大影响,并且导喷距在(45~75)mm、风量(57~105)m~3/h的范围内,喷动量随风量增大而增大,而导喷距为80mm时喷动量会在风量99m~3/h时出现最大值8.84 kg/min,对应的操作压降也有类似的规律;加料量增大,喷动量和压降都增大。 相似文献
52.
在直径92mm的导向管喷动床内,引入充气,对充气对喷动床环形区内颗粒床层的压降、颗粒循环速率以及环形区内气体分布进行研究.研究发现:在临界充气速度范围内,环形区内颗粒床层的压降、颗粒循环速率均随充气速度增加而增加;环形区内气体速度随充气流量的增加而增加,且存在一个使颗粒床层保持稳定移动床的临界充气速度.建立导向充气喷动床的流动行为数学模型,计算值与实验值吻合,可作为导向充气喷动床设计与操作的参考。 相似文献
53.
介绍了用新型组合模具加工方法研制中间带有缩径段的Zr-4合金核电站控制棒导向管,这种方法不需要专用设备、成型简便,加工成本低、有利于批量生产,测试结果表明,加工出的成品几何尺寸精度、机械性能、腐蚀性能、晶粒度和氢化物取向等指标均可满足堆内使用的技术要求。 相似文献
54.
深筒形件导向管模具设计及工艺改进莱阳动力机械总厂(山东莱阳265200)张永军,孙秀梅1工艺分析图1所示导向管是柴油机中的密封零件,材料为H62—M1.0,属深筒形件,系3次拉伸制成。该件生产的主要难点是最后一道拉伸整形工序中出现脱底破裂.该零件的冲... 相似文献
55.
为阐明超细粉在声场导向管喷动流化床内的流化机理,并为进一步优化和完善床层结构及操作条件提供基础,采用标准k-ε湍流模型计算了导向管喷动流化床内的单相气体流场,考察了进口流化气速和射流气速对气体流动规律的影响,以及声场对导向管喷动流化床内气体轴向速度分布及其脉动均方根的影响。结果表明:在高速射流条件下,导向管喷动流化床内气体呈内循环流动,气体循环流量随流化气速度的增加而减小,但随射流气速度的增加而增加;外加声场使环隙区和喷泉区的气体流动更加均匀,显著增加环隙区和喷泉区气流的湍动程度,且湍动程度随声压级的增大而显著增大,随声波频率的升高而小幅度降低。 相似文献
56.
喷动流化床内木屑流动特性的研究(Ⅰ) 总被引:1,自引:0,他引:1
为了开发喷动流化床生物质裂解反应器,建立了一内径为150mm的有机玻璃冷模实验装置,考察了喷动气和流化气流速、木屑粒子的加入量及导向管位置对床层流动特性的影响。发现喷动气的旁路现象对粒子循环速率、中心喷泉高度及床层压降都有显著影响。流化气的加入,可抑制喷动气的旁路趋势。实验还发现,木屑粒子与煤粒这类刚性粒子的流动特性不完全相同,木屑粒子之间相互作用较大。 相似文献
57.
58.
在Φ92mm有机玻璃床反应器内,以绿豆为实验物料,以空气作流动介质,考察导向管下开孔时,开孔率对导向充气喷动床的床层压降,最小喷动速度,最大允许充气速度及颗粒在壁效应区的下移速度的影响,并与上开孔的结果相比较。结果表明;下开孔方式也能调节和控制颗粒在环形区的停留时间;当开孔率0〈ψ〈1时,下开孔导向充气喷动床的床层压降和最小喷动速度小于上开孔时对应的值; 相似文献
59.
1前言在普通喷动床的环形区底部额外引入一股辅助气体,由于喷动气体和辅助气体各自独立地改变,气固系统将出现下列几种体系或操作状态:①固定床;②充气喷动床;③喷流床;④带射流的流化床。长期以来对充气喷动床与喷流床的区别不是很清楚的[1~5]。张怀清等[6... 相似文献