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41.
蔡碧新 《福建建筑高等专科学校学报》2011,(6):574-578
建筑节能应从方案创作阶段予以重视。文章以福州地区某高校新区食堂为例,在分析福州地区气候特点及日照的基础上,给出了福州地区建筑方案创作阶段建筑物的适宜朝向及建筑的最佳体形设计建议,提出了福州地区建筑遮阳设计方法以及如何合理组织建筑的自然通风等多项建筑节能设计策略。 相似文献
42.
潘地林 《淮南工业学院学报》2011,(3):27-30
射流风机已在公路隧道、铁路隧道及地铁通风中被广为应用。正确的进行射流风机的空气动力设计可以提高通风装置效率,降低隧道通风的运营成本。通过对射流风机的空气动力特性分析,论证了射流风机叶轮所产生的静压仅仅是用于克服风机本身的内部流动阻力,与改善隧道内通风状态无关。指出在进行射流风机空气动力设计时,应使得其叶轮产生的静压尽可能的小。同时,给出了合理设计射流风机的通流部件的具体方法。 相似文献
43.
双幕墙建筑通风性能的数值模拟研究 总被引:6,自引:2,他引:6
为研究廊道式和箱体式两种双幕墙体系的通风性能,以及外层幕墙通风百叶倾角对通风效果的影响,利用计算流体力学中的数值风洞模拟双幕墙建筑的通风状况,并与风洞试验结果相比较;采用多种倾角工况和不同来流风向对通风口百叶进行建模计算.分析结果表明,采用大涡湍流模型中的动力亚格子尺度(SGS)模型能很好地模拟双幕墙体系的实际风场;在满足建筑通风要求的前提下使用箱体式来代替廊道式幕墙能获得更加良好的居住环境;通风百叶在一定程度上起到导风板的作用,在45°倾角附近具有最佳的通风效果. 相似文献
44.
本文为臭氧防霉实验研究。25℃条件下,10~20ppm臭氧直接处理串珠镰刀菌、黄曲霉、黑曲霉、草酸青霉、圆弧青霉,每天处理8小时,明显抑制其生长发育,连续处理效果更佳。用臭氧保藏高水分玉米,接触臭氧玉米不霉变,但臭氧渗透差,必须辅以通风。20℃时向含水量23.42%玉米中通入10ppm臭氧,可向下渗透1米,1米处O_3为0.5ppm,交换次数约每5分钟一次,玉米保藏20天未发生霉变,加大O_3浓度,O_3可渗透至1.5米。2~10ppm臭氧25℃时处理水分21.05%的玉米,玉米过氧化值、脂肪酸值均无明显变化。较新鲜玉米香味略差,但仍较对照样品好。试验还证明受臭氧处理玉米发芽率略有降低。 相似文献
45.
46.
47.
为了探究通风面积和通风格栅的布置方式对燃料电池客车高压舱氢气泄漏扩散的影响,建立三维高压舱氢气泄漏扩散模型. 利用数值模拟方法进行研究,结果表明,针对所提到的燃料电池客车高压舱,当总通风面积为0.096 m2时,从氢气开始泄漏到舱内氢气摩尔分数降至安全值以下,所需时间为25 s;当总通风面积为0.128 m2时,所需时间为21 s. 通风面积的增加可以显著加快舱内氢气的扩散. 当通风总面积一定时,相对于增大单个通风格栅的面积,在垂直方向上增加通风格栅的数量能够更加快速有效地使泄漏出的氢气排至舱外. 研究揭示了高压舱内氢气的泄漏扩散过程. 当高压舱内部发生氢气泄漏时,泄漏出的氢气沿舱室两侧向顶部扩散,并在左右两侧最高处聚集,应将氢气浓度传感器布置在舱室左右两侧最高处. 相似文献
48.
为有效指导铀矿井下独头巷道的通风设计,基于质量守恒定律和置换通风理论,首先建立了描述爆破后压入式通风独头巷道内抛掷空间和风流末端氡活度浓度随通风时间变化的计算模型,利用该模型得到了达到氡活度浓度限值条件的最短排氡通风时间的确定方法;然后分析了不同参数对风流末端氡活度浓度以及最短排氡通风时间的影响。结果表明,爆破后,独头巷道风流末端氡活度浓度在一定通风时间内保持不变,之后瞬间增至峰值,最终逐渐衰减至稳定;在其他参数一定的情况下,风流末端氡活度浓度开始剧增的时间随巷道长度的增加而减小,随风量增加而增大;风流末端氡活度浓度衰减速率随风量的增加而增大;风流末端氡活度浓度峰值随掘进面铀品位的增加而增大;最短排氡通风时间随巷道长度和掘进面铀品位的增加而增大,随通风量的增加而减小。 相似文献
49.
50.
根据同步电动机传动的矿井主扇通风系统的实际工况,研究了通风网络的风网特征的数学模型。在此基础上,建立了主扇同步机预测控制模型。仿真研究表明,采用预测控制方法控制同步电动机,矿井通风系统的动态性能得到明显改善,并且具有较强的抗干扰能力和鲁棒性。 相似文献