南京皮肚面

南京是一座很讲究吃的城市。一说及当地的吃食,人们首先想到的是盐水鸭、南京板鸭、鸭血粉丝、状元豆……其实,在不少老南京看来,真正称得上地道金陵特色还是那碗皮肚面。     

特厚板坯连铸机在线开口度精度控制浅析

为了减少首秦400mm连铸机铸坯中心偏析,提高产品质量,通过ASTC辊缝标定技术、手测辊子开口度、调整驱动辊开口度及对拉拔锁紧螺母力矩严格控制,中心偏析得到了很好的控制,一般控制在C类2.0以下。结果表明:中心偏析与铸坯凝固末端轻压下位置附近的辊缝开口度有着密切的联系,对轻压下位置附近的辊子开口度进行严格控制,可以减少铸坯中心偏析。     

自愈式低压并联电力电容器防爆结构与可靠性研究

自愈式低压并联电力电容器的防爆可靠性是低压电容器质量和安全的重要指标之一,本文通过熔丝防爆、过温保护和过压力保护等不同防爆结构对自愈式低压电容器质量的影响分析,从实际应用经验和实验数据分析各自的局限性,提出点焊插入式电容器防爆装置的可行性。     

FA224型梳棉机加装车肚吸尘杂装置

我公司从2003年以来先后购进了40台FA224型高产梳棉机,分别用于纺制CJ 9.7 tex、CJ 14.5 tex、C 14.5 tex、OE 36.4 tex等纯棉产品.由于不同产品配棉中原棉短绒、杂质含量差异较大,当纺制细号纱时,飞花积聚严重,为此我们在FA224型梳棉机上加装了车肚吸落杂装置收到良好的效果,现介绍如下.     

1500 mm×700 mm特厚大型板坯三维鼓肚变形仿真研究

连铸坯“鼓肚量”的计算对于指导连铸生产过程和预测铸坯质量有着重要的作用。利用有限元软件Ansys建立1500 mm×700 mm特厚大型板坯三维鼓肚仿真模型并对其进行研究。模拟分析过程中,通过建立连铸坯凝固传热的二维切片模型获得1500 mm×700 mm特厚大型板坯凝固过程中坯壳厚度和铸坯表面温度沿铸流方向的分布情况。根据坯壳厚度沿铸流方向的分布情况建立连铸坯三维模型,并且将铸坯表面温度沿铸流方向的分布情况作为模拟分析时的温度初始条件,在支承辊的轴承处施加相应的位移约束,不再把支承辊假设为刚体。得出1500 mm×700 mm特厚大型板坯连铸机密排段的铸坯“鼓肚量”沿铸流方向分布规律和支承段铸坯应力沿铸流方向分布规律。研究显示,考虑支承辊挠度所计算的连铸坯的“鼓肚量”更接近于经验公式的计算值,并且整个连铸坯的“鼓肚量”都满足连铸坯生产要求,验证了其辊列设计的合理性。     

板坯连铸结晶器液面周期性波动的原因

采用傅里叶转换的计算方法，对某连铸结晶器拉速提升后液面异常波动的特征和原因进行了详细解析，发现该波动具有明显的周期性。将不同拉速的波动周期进行计算后，发现波动周期随拉速的增大而减小，并且周期内铸坯的前进距离为固定值262 mm,该值与该铸机足辊的A区(1、2、3段)的辊间距262 mm完全吻合。推断出随着拉速提升，结晶器冷却不足导致铸坯坯壳变薄，在铸机A区发生铸坯鼓肚，进而引发结晶器液面的周期性波动。通过增加冷却水流量，优化结晶器的冷却系统，保证喷嘴喷淋特性，成功解决了结晶器液面周期性波动。     

特厚板坯窄边鼓肚原因分析与控制

特厚板坯在浇铸过程中由于窄边鼓肚变形引起液相穴富集溶质钢水流动，传热不均导致严重的中心偏析和中心线状裂纹，同时增加边角部裂纹发生率。因此特厚板坯窄边鼓肚已成为了限制其质量发展的重要因素。本文结合南钢特厚板坯连铸机实际生产工艺，在生产前通过进行扇形段辊缝调整、增强了结晶器与窄边足辊的冷却强度，增加了铸坯坯壳厚度；并通过增加结晶器窄边足辊对数，进行铸坯出结晶器后窄边锥度补偿，延长对铸坯窄边的支撑，减小了钢水静压力对窄边的作用力。通过加强对生产过程中间包钢水过热度与拉速的控制，在结晶器中形成较厚坯壳，有效解决了特厚板坯460/370 mm×(1 800～2 600)mm断面窄边鼓肚现象，窄边鼓肚单侧鼓肚量控制在5 mm以内，改善了特厚板坯的表面及内部质量。相关研究结果将为未来特厚板的品种研发提供理论基础。