刮擦孔眼的形成原因及解决办法

介绍了一种出现在干燥部的孔眼纸病的特征,分析了这种纸病的成因,并说明了其解决的办法。     

绞肉工艺对鸡大胸肉肉丸品质的影响

研究绞肉机孔眼直径对不同初始温度鸡大胸肉绞制过程中温度,及后续加工过程中斩拌终点温度、出品率及感官品质的影响。结果表明:使用3 mm孔眼,肉温升幅最大,而使用12 mm孔眼,肉温升幅最小。在斩拌过程中,鸡大胸肉的初始温度影响斩拌终点温度,即较低的原料温度,有较低的斩拌终点温度。使用6 mm的孔眼,原料肉温度为-4℃和12 mm的孔眼,原料肉温度为-2℃时有最高的出品率和感官评定分值。     

水平井射孔孔眼分布方式优化分析

利用二维有限元的方法,根据热流场与渗流场的相似性,模拟水平井射孔完井后井筒及其周围流体流动的变化情况。在考虑井筒压降的情况下,研究射孔孔眼分布对水平井产能和井筒内流体流速剖面的影响。分析的孔眼分布类型有：沿井筒孔眼呈均匀分布、孔眼间距呈递增的等差数列分布、孔眼间距呈递减的等差数列分布、孔眼呈正态分布四种。分析结果有助于优化水平井射射孔孔眼分布来获取最大的水平井产能或均匀的渗流剖面。     

投球压裂曲线分析及压开层位的判定计算

利用孔眼摩阻公式分析了投球压裂曲线的瞬时停泵时的压降落差以及投球压裂中投球所造成的压力上升的幅度,并建立了相应的关系式,可以计算投球是否压开新层以及压开的层位。此方法在新疆鄯善等油田得到了应用,其计算结果与压裂后井温,压裂后产液剖面测试结果及层间布孔匹配吻合得很好。     

大丰水厂斜管沉淀池排泥系统技术改造

针对斜管沉淀池穿孔排泥管堵塞及其他问题,介绍了几种改造措施,如扩大穿孔排泥孔眼;将排泥槽边倾角由原来的46°改造成55°;增设压力喷嘴及排泥活门装置;将原有的普通低压闸阀改装成手动杠杆式快开排泥阀等.改造后的斜管沉淀池排泥顺畅,产水量提高,自耗水降低,证实了改造方案切实可行.     

矿用电机车轮缘孔眼缺陷的解决措施

通过对原工艺方案的分析,认为矿用电机车常见的孔眼缺陷主要是钢水冲刷掉的砂粒和涂料形成的砂眼和渣眼,鉴于此,提出了单冒口隙形浇口倾斜浇注改进工艺,效果较好。     

区分射孔孔眼和邻近井筒摩阻的方法及应用

根据常规的摩阻计算方法，结合目前油田压裂现状，在压裂施工时进行停泵和几个排量改变，求取相应参数，形成一套行之有效的区分射孔孔眼和邻近井筒摩阻的方法。并用计算结果推断摩阻产生的原因，制订相应的解决办法，现场应用效果较好。     

斜压裂井射孔孔密优化设计

在已射孔的斜井压裂过程中，射孔孔眼处会出现一系列的几乎相互平行的雁型裂缝。这些裂缝的延伸、连接受到地层应力及裂缝本身的影响，情况较为复杂。但它们的延伸和连接对压裂的成功与否至关重要。我们对裂缝模型部分进行简化，将复变函数理论与位错理论相结合，并且考虑了裂缝表面有流体压力作用且裂缝间存在相互干扰的情况下，建立了无限大介质中裂尖应力强度因子的数学模型，对影响雁型裂缝间相互干扰的因素进行分析，并可由此来指导欲压裂井的射孔孔密设计。     

加砂压裂过程中套管孔眼抗冲蚀性能分析

目的 研究加砂压裂过程中,压裂液排量和含砂比对套管射孔孔眼冲蚀的影响规律。方法 运用CFD数值模拟方法,针对射孔套管内流场、流迹特性和颗粒轨迹开展模拟分析,并使用E/CRC和Oka冲蚀模型模拟了压裂施工排量为5～15 m³/min、压裂液含砂比为8%～23%工况下套管射孔孔眼及附近的冲蚀情况,总结其影响规律。结果 随着排量的增加,孔眼处流速激增,压降达到5.5 MPa,但在管底形成一定憋压。E/CRC冲蚀模型考虑了颗粒数量的影响,相比于Oka冲蚀模型更适合于压裂过程中套管孔眼系统冲蚀的实际情况,在孔眼处上部流量进口方向的冲蚀速度明显大于下部管道方向,且冲蚀程度向四周逐渐减小,E/CRC模型的最大冲蚀速率由2.14×10^-8 kg/（m²·s）上升至5.85×10^-8 kg/（m²·s）。随着压裂液含砂比的上升,E/CRC模型在孔眼处的最大冲蚀速率由2.21×10^-8 kg/（m²·s）上升至95.6×10^-8 k...     

穿孔排泥管孔眼数与排泥均度关系探讨

根据穿孔排泥管孔眼泥水流属于淹没式孔口出流的原理,推导出排泥管孔距与排泥均度的关系,为含油污水沉降罐排泥管布孔设计提供依据。