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压裂过程中压裂液流体在泵入所压开裂缝过程中的压力是诊断、分析压裂施工效果及裂缝性质的重要信息,而压裂液流过措施井的射孔孔眼时的压降对裂缝中的压裂压力分析有着一定的影响。本文应用非牛顿流体的基本特性和研究方法,基于管流中液体流动的分析思路,对压裂过程中泵入流体在射孔孔眼中流动的压力损失的进行理论计算;对不同的压裂液流体在孔眼处的压降损失与射孔段的密度、射孔孔眼的孔径的关系做了定性分析;同时对压裂液流变性、舍砂液的支撑剂浓度等对所孔眼处压降损失的影响进行了计算分析。所得到的分析结果从理论上给出了压裂液在射孔孔眼处的压力损失的影响规律。 相似文献
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水力压裂过程中近井摩阻分析 总被引:1,自引:0,他引:1
在压裂施工中尤其是在斜井、水平井及长井段射孔井的压裂过程中,往往存在近井筒高摩阻损失。很多压裂施工的过早脱砂是由于邻近井筒区域的高摩阻而发生的,近井筒效应已成为影响压裂措施成败的重要因素。介绍了用排量阶梯降方法测试近井摩阻的和过程,实例分析表明该方法是现场分析近井摩阻的有效手段。 相似文献
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射孔孔眼清洁工具主要包括一个可产生压力波动的液力振荡器和上下两个滤声器 ,液力振荡器产生的压力波动可在射孔段井壁内产生循环应力 ,使受伤害表皮破解 ,从而提高油井的生产能力。上下滤声器可以限制压力波动的传播方向 ,使其集中在射孔段处。文中详细介绍了该工具的结构、原理以及操作过程 相似文献
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多缸纸机干燥部,在生产管理不严,操作不当时,纸页容易出现孔眼,要找出这种纸病产生的原因比较困难。我们通过长期实践,摸索出几点鉴别方法,使问题得到较快解决。一、检查鉴别在纸机无随机质量检查设备时,可将纸辊放在地上,用竹签把纸辊外层纸页扒开(扒下的纸页长度应超过最长帆布的长度),展开放平,吊走纸辊,检查人站在两边,拎起纸页逐张对光检查(3150毫米以上幅宽的纸页,中间需增加1人目检)。也可在地面安装纸辊支承架,将纸辊吊放在支架上,转动纸辊退纸检查(不准将纸辊吊起退纸检查,这样很不安全)。发现孔眼时,留下纸样,进行鉴别,即: 相似文献
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<正>目前纸的需求量越来越大,纸的品种及产量不断增加,所使用的生产原料多种多样,加上生产过程中各种工艺条件的变动及生产设备的不完善,常常使纸的质量不能完全达到质量标准。出现一些外观纸病,如孔眼、皱纹、云彩花等,给用户在实际使用上造成困难。如何减少纸病的出现,提高纸的使用性能,本文就在纸张销售过程中常见的外观纸病,试析其产生原因及其解决办法。 1孔眼、针眼、破洞、窟窿 这种纸病凭肉眼迎光就可以看到,在纸页上有完全穿通的点子,小者称孔眼、针眼、大者则称破洞、窟窿。 该种纸病的产生主要是由于设备(如辊筒、烘缸等)表面有缺陷造成,或者是在清洗过程中用铜刷刷网、刷毛毯掉落了铜丝或铜网、毛毯接头处不规则、湿纸经压榨后产生孔眼。另外、浆团、浆块的出现使纸料在经伏辊压榨,压光时易产生破洞。所以,要减少该纸病的出现就应该定期检修清洗设备,在清洗及修补铜网、毛毯时要严格操作,避免遗留物或不规则接缝的出现。 相似文献
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为了研究剪切条件下B-PPG溶液的黏度及黏弹性变化的机理,通过机械剪切(模拟聚合物从设备到井筒注入过程中所受剪切)和射孔孔眼(炮眼)剪切(模拟聚合物溶液通过射孔孔眼及近井地层所受剪切)方法,研究了B-PPG在不同剪切强度作用下溶液的黏度保留率,并利用原子力显微镜观察B-PPG溶液的微观结构。结果表明,B-PPG的增黏性较好。70℃下当溶液质量浓度大于3.5 g/L时,颗粒的支化链相互缠绕形成的网络结构导致溶液黏度迅速增大。B-PPG的抗剪切性较好。B-PPG溶液的表观黏度随剪切速率增加而降低;B-PPG溶液浓度越高,溶液黏度降幅越大。机械剪切后B-PPG溶液的黏度保留率大于50%,模拟射孔孔眼剪切后的黏度保留率大于20%。剪切前后的B-PPG溶液均以储能模量为主。两种剪切条件下B-PPG原有的交联网络结构均有不同程度地破坏,分子间连接较弱,不同剪切类型及强度对网络结构的破坏程度不同,射孔孔眼剪切对网络结构的破坏最大。图13参14 相似文献
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集圈在针织面料设计中的应用 总被引:1,自引:0,他引:1
详细分析了针织物组织中集圈的线圈形态结构特点。阐述了利用集圈的结构特点与其他编织方式组合所能生产的具有孔眼、网眼加丝盖棉、波浪式横条、突点、起皱和浮雕效果织物的编织工艺,包括上机编织时的织针、三角的排列方式以及穿纱方式。为企业面料开发工作提供了一定的理论参考依据。 相似文献
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段内多簇暂堵压裂过程中,持续加砂造成孔眼冲蚀,直径变大。按照初始孔眼尺寸设计暂堵球粒径对封孔封堵效果差,段内多裂缝难以实现均衡扩展,造成水平井整体改造效果不理想。为优化暂堵球直径,提高孔眼封堵效果,开展了地面矿场孔眼极限冲蚀试验,结合井下鹰眼成像监测结果,明确了极限冲蚀下孔径增大幅度。通过三维建模几何匹配方法,优化了暂堵球直径并通过地面暂堵试验和井下暂堵压裂矿场试验加以验证。研究结果表明:极限冲蚀情况下,孔眼内部冲蚀程度远大于外部,孔眼形状由规则的圆形通孔变为喇叭形孔,极限冲蚀后内径介于区间30~35 mm,优化暂堵球直径区间为15~22 mm,为避免暂堵球缩径飞出孔眼,确定暂堵球最佳直径为22 mm;地面矿场暂堵试验证实了22 mm暂堵球可以卡封孔眼不脱落且起压速度快。研究成果可为现场选择暂堵球直径提供指导,提高暂堵球坐封效率与压裂改造效果。 相似文献