金属连续挤压的应力和温度：（Ⅰ）基本理论

从动量定量、动量长定理和能量守恒定律出发，导出了金属连续挤压的应力和温度微分方程；由材料力学、弹性力不和塑性力学给出定解条件，求出应力和温度微分方程的解析解，为连续挤压的正确分析和设备改进提供了理论基础。     

Conform的扩展挤压及多孔管生产

Ｃｏｎｆｏｒｍ的扩展挤太受挤压机的提供的挤压力、工装结构和金属变形规律的制约。挤压比Ｒ≤ＥＸＰ〔（Ｐｃ·Ｓ－１－ｂ－σ）·σ］是Ｃｏｎｆｏｒｍ挤压机连续挤压的必要条件，扩展挤压宽厚比较大的产品为宜。Ｃｏｎｆｏｒｍ扩展挤压多孔管时由于腔体进料孔位置的相对固定，使得多孔管两端部的金属流速较慢和筋部填充困难，可采取不等长工作带，Ｃｏｎｆｏｒｍ调速垫片、腔体异型进料孔及根部促流法和根部圆孔法解决。     

空心铝型材挤压过程计算机仿真系统

试开发了一套基于计算机辅助设计和数值模拟的空心铝型材挤压过程计算机仿真系统,它涵盖了模具工艺设计的全过程,可以集成原有的和新建立的工艺设计知识。该系统包括空心型材挤压模具及坯料的参数化几何造型模块,并能分析分流桥的截面形状、分流孔的布置、焊合室的高度、工作带长度和阻流或者助流结构对金属流速分布的影响,模具的弹性变形对工作带有效长度和模孔尺寸的影响。     

分流挤压镁合金管材工艺研究

用分流挤压方法可生产挤压比不大于68，壁厚不小于1．5mm的非薄壁镁合金管材，其表面基本上无烧损、无横裂纹等缺陷。主要工艺参数：挤压筒温度250-350℃，镁棒温度320-380℃，模具预热温度300-380℃。模具及其内残余镁合金重复加热可保证模具多次使用，不用清洗。     

合肥地铁某盾构区间土仓压力理论计算

合理的土仓压力是保证开挖面稳定和减小地表沉降的关键,传统土仓压力计算公式多数以开挖面变形破坏为研究基础,未能结合盾构机实际工作状态,导致计算值与实际值间有较大差距。为获取准确的土仓压力数值,通过对掌子面进行力学分析,结合盾构机工作原理,推导出改进后的土仓压力计算公式,并进一步分析了隧道埋深比、盾构机掘进速度对土仓压力的影响。最后,以合肥地铁四号线为工程背景,利用有限元软件验证了改进后土仓压力计算公式的正确性与适用性。     

TC11钛合金壳体成型工艺研究

介绍了用反挤压成型方法加工TC11钛合金大型壳体毛坯的工艺，对润滑剂选取及润滑方式及形状尺寸控制等做了重点研究。结果表明，反挤压成型工艺简单，易操作，产品几何尺寸规则，表面质量良好，组织性能符合国家技术标准要求。     

挤压铸造Al-5Cu合金的组织与性能

使用挤压铸造工艺制备出一种新开发的、高强韧Al-5Cu合金,在50 MPa挤压力下铸造成型后,进行T4和T5热处理.经固溶处理后其抗拉强度达472 MPa,伸长率达10.5%.并对热处理状态下的组织和性能进行了分析研究.     

轴对称正挤压的简化滑移线解

介绍了一种分析轴对称塑性成形问题的新方法———简化滑移线解法 ,并得到了光滑锥形凹模正挤压问题的简化滑移线解 ,求解所依据的近似应力场满足平衡微分方程和应力边界条件 ,并包含有应力间断面 ,但在某些局部范围内不满足屈服准则。结果表明 ,简化滑移线解高于滑移线解 ,低于上限解 ,比较接近于真实载荷 ,是求解轴对称塑性成形问题变形力的一种简便而实用的新方法     

铝套温挤成形时消除凹环槽的方法

铝套温挤成形时消除凹环槽的方法辽宁华兴精密机械厂李义我厂生产的一种铝套零件是用ＬＹ１２铝合金φ５０毫米棒坯挤压加工的，其挤压零件如图１所示。根据挤压零件图的特点，采用一挤为复合挤压、二挤为墩挤成形两道工序温挤成形。首选方案是，一挤采用平头凸模，经一挤...     

纯铝等径角挤技术（I）——显微组织演化

研究了纯铝在 3种 (A、B和C)不同等径角挤工艺中的显微组织演化。结果表明 :纯铝经过等径角挤压变形后 ,其显微组织特征与加工路线有很大的关系。提出了立方元素扭转模型 ,分析了 3种不同加工路线的剪切面和剪切方向 ,较好地解释了采用 3种不同路线挤压后材料显微组织的演化规律。在路线C(各道次挤压间试样旋转 180°)中 ,每次挤压样品总是在相同的剪切面上发生剪切 ,每相邻道次之间的剪切方向相反 ,前一次变形产生的剪切应变被随后紧接着的下一次挤压所抵消 ,这导致了多余的剪切应变 ;在路线A(各道次挤压间试样不旋转 )中 ,有两个相交成 6 0°的剪切面 ,剪切交替地在两个剪切面上进行 ;在路线B(各道次挤压间试样旋转 90°)中 ,存在 4个不同的剪切面和剪切方向 ,挤压交替地在 4个剪切面上进行 ,X ,Y和Z平面上的晶粒都发生了剪切 ,这有利于等轴晶结构的形成