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81.
注射成型参数对微结构阵列导光板翘曲量的影响 总被引:1,自引:0,他引:1
为研究不同的工艺参数对微结构阵列导光板翘曲变形的影响,以微结构阵列导光板的翘曲量为质量目标,利用MoldFlow MPI5,仿真研究了不同工艺参数下,尺寸规格为11 mm×3 mm×0.8 mm导光板的翘曲变形。采用正交实验法找出影响微结构阵列导光板翘曲变形最小参数组合,然后采用单因素法仿真研究不同工艺参数对微结构阵列导光板翘曲变形的影响。结果表明,保压压力对微结构阵列导光板翘曲变形的贡献率最大(60.19%),其次是注射时间(13.13%),成型工艺参数对微结构阵列导光板翘曲量的影响顺序为:保压压力>注射时间>保压时间>熔体温度>冷却时间。结果表明,在微结构阵列导光板注射成型阶段,就应考虑不同工艺参数对微结构导光板注射成型翘曲变形的影响,并优先考虑保压压力的设置,以减少微结构阵列导光板微注射成型的翘曲量。 相似文献
82.
1发动机缸盖变形我公司两台日本川崎KLD85Z型装载机长期工作在高温、高压、热负荷和交变载荷下,发动机缸盖发生翘曲变形,气缸垫从水道口处冲坏,造成燃烧室压力下降、发动机动力不足和散热器加水口往外冒水。连续换过两次气缸垫,各使用一个月后便又被冲坏。经拆检,气缸体、气缸盖均发生变形。气缸体的平面度误差为50μm,还符合技术要求,但气缸盖的平面度误差则达到了0.20mm,为气缸垫被冲坏的主要原因。我们采用的修复方法:由于该机盖上无燃烧室凹形,不必考虑燃烧容积的变化(燃烧室容积的变化值一般不应大于原容积的4%),采用平面铣削的方法… 相似文献
83.
表观平直但内部具有"潜"板形缺陷的成品带钢,经裁切加工分条后必发生形式多样的翘曲变形。为了研究这类翘曲变形的产生机理和变形规律,根据薄板大挠度弯曲理论和最小势能原理,建立了以样条函数为基础的非线性屈曲样条有限元计算模型和求解方法,对具有低于临界值的中浪、边浪、四分之一浪和边中复合浪形式残余塑性应变的"潜"板形缺陷带钢,裁切加工后的翘曲变形进行了仿真分析。仿真结果认为,带钢轧后残余纵向塑性应变沿宽度方向的不均匀分布引起裁切后小尺寸钢板整体屈曲变形是裁切加工后翘曲的根本原因;翘曲高度由带钢裁切加工后切条纵向塑性应变差决定,塑性应变差越大,翘曲值越大;对于等份切分,每一种塑性应变形式对应一个临界切分条数,当切分条数大于临界切分条数,切条都会保持平直。 相似文献
84.
针对封装体叠层中的堆叠焊球进行了有限元建模和应力分析,评估了TMV堆叠焊球这种新型焊接方式可能带来的可靠性隐患。通过仿真结果发现,堆叠焊球的应力集中比底部焊球更加严重,这说明热疲劳失效更容易发生在塑封胶穿孔中的堆叠焊球上,而原本针对底部焊球的可靠性测试标准则需要做出新的调整。此外,在两种不同的堆叠焊球成型中,雪人式焊球的应力集中比较水桶状焊球更加严重。通过参数研究可以发现,紧缩区域的宽窄程度是造成雪人式焊球应力集中的关键因素。 相似文献
85.
86.
强化木地板以其优异的性能和优良的性价比,可广泛应用于高速公路房建工程。本文简要介绍了强化木地板的生产工艺以及施工技术,并就强化木地板使用过程中的问题提出了相应的解决方法。 相似文献
87.
88.
简要介绍了氯氧镁制品的发展历史和现状,阐述了氯氧镁制品的主要缺陷:返卤、泛霜、翘曲变形和耐水性差产生的原因及提高耐水性应采取的措施。讨论了原材料和生产工艺技术对氯氧镁制品性能的影响。以解读GB50574强制性条文3.1.5条文"应用氯氧镁墙材制品时应进行吸潮返卤、翘曲变形及耐水性试验,并应在其试验指标满足使用要求后用于工程"的规定,最后明确:应认真贯彻国家标准,科学发展和应用氯氧镁墙材制品。 相似文献
89.
商大中 《哈尔滨工程大学学报》1990,(4)
本文考虑了汽轮机长叶片的截面翘曲问题,应用开口薄壁梁理论对长叶片的运动学,静力学和动力学特性进行了分析,并应用哈密顿原理推导了变截面,有预扭长叶片的纵向拉伸,双向横弯曲及扭转耦合振动的弹性体自由振动微分方程及边界条件 相似文献
90.
周世植 《武汉大学学报(工学版)》1990,(4)
本文采用等效厚度的方法将加缀板的空腹箱形梁转换为闭口薄壁截面梁.按照乌曼斯基的理论,建立了闭口薄壁梁的侧扭屈曲总势能方程;从总势能驻值原理出发,导出了一个适用于各种荷载与各种支承条件的薄壁截面梁的临界弯矩表达式。 相似文献