新疆重质混合原油研制高等级道路沥青

对利用新疆重质混合原油生产的减压渣油作为基质沥青制备高等级道路沥青进行了研究。考察了低硫石蜡基原油（A）和含硫环烷-中间基原油（B）的掺炼比对基质沥青四组分组成的影响，减压渣油软化点与基质沥青四组分组成的关系，以及添加剂对改进沥青性质的作用。由此得出原油（B）的合适掺炼量，减压渣油软化点的控制范围和优化的生产工艺条件，调合出了符合GB／T18150—2000和JTGF40—2004要求的高等级道路沥青。     

超稠油生产重交通道路石油沥青工艺探讨

超稠油的密度大、粘度高、轻油收率低、酸值高，沥青组成分布不合理，生产沥青困难。探索合适的超稠油生产沥青的加工工艺，不但可以解决超稠油加工困难问题，而且增加了生产道路沥青产品的原料资源。试验及生产证明，采用调和、预处理-蒸馏等工艺加工超稠油能够生产出合格的重交通道路石油沥青产品。     

Influence of Production Process Parameters on Fish Oil Quality in a Pilot Plant

ABSTRACT: A pilot plant used for upgrading herring byproducts into fish oil was analyzed on its operational efficiency and product quality. The temperature of the heat exchanger and the speeds of the pump and the 3-phase decanter were varied according to a 2³ fractional factorial design. The initial amount of oxidation products present in the crude oil, its storage stability, and the yields from the different obtained products were determined. Multivariate data analysis of the advanced screening stage showed that T had neither influence on the quality nor on the yield in contrast to D and MP (P < 0.05). Process optimization results showed that the quality of the oil was influenced by an interaction effect between the speed of the MP and the D. Oils processed with the highest MP speed were the most stable during storage.     

坨五站中间乳化层快速增长原因及治理方案

胜利采油厂坨五站高含水(95％)原油化学预脱水中，二级沉降罐内油水相之间的中间乳化层增长迅速，引起了一系列问题。现场调查和大量室内测试结果表明，产生这一现象的原因有：油溶性破乳剂WD-1加入点不合理。有2／3的含水原油在通过油水分离器之后才与破乳剂混合；二级沉降罐进油口伸入油相内，油流的冲击达不到中间层；WD-1对坨五站混合原油中的稠油破乳脱水性能欠佳，不能适应坨五站混合原油组成和含水的变化。针对上述各种原因筛选出了性能更好的一种破乳剂1916。根据确定的几种原因采取了相应的措施：将破乳剂加入点改在3个并联油水分离器之前；将二级沉降罐的进油口移到水相内；改用筛选出的破乳剂1916，结果使中间乳化层的增长受到了抑制。图2表4参2。     

酸化返出液中分离出的原油脱水时电脱水器跳闸原因及对策

海上油井酸化后,油井返排液沉降分离得到含酸原油,后者进入电脱水器后常引起电脱水器跳闸。其原因是含酸原油(油包水型乳状液)的电导率过高,超过了电脱水器的安全工作电导率κw。对于现场所用的电脱水器,由设计参数计算出κw=0.43μS/cm。从某海上油田3口油井酸化后不同时间的返排液共取样40份,随机选出13份,沉降分离后得到13份含酸原油样,测得电导率范围在0.03～10000μS/cm。认为原油的含水率(应<18%)不是引起跳闸的原因,跳闸的主因是含酸原油的高电导率。研制了一种油溶性的碱性添加剂,其化学成份是碱金属、碱土金属氧化物或氢氧化物,以浓溶液形式加入含酸原油中,可使电导率降至κw以下。加入量由实验确定。表2参2。     

香豆胶衍生物的化学结构及稳定性研究

将市售商品溶于水,用异丙醇沉析提纯,溶于0.1 mol/L NaNO3纯水溶液中,经0.5μm滤膜过滤后用水相凝胶渗透色谱法(GPC)测定,测得香豆胶(FG)、羟丙基香豆胶(HPFG)、阳离子香豆胶(CFG)的数均、重均相对分子质量Mn、Mw分别为:1.19×105、3.36×105,8.52×104、2.85×105,9.33×104、2.87×105。用甘露聚糖链在碱性条件下醚化时发生降解,解释两种改性FG的相对分子质量较FG低而多分散性(Mw/Mn)较FG高的测试结果。认为商品FG的1%水溶液黏度(1300 mPa.s)高于商品HPFG和CFG(分别为705和610 mPa.s)的原因是前者相对分子质量较高且残渣含量也较高(~10%,后二者为1%~2%)。HPFG的取代度为0.12,根据文献发表的13C-NMR数据确认HPFG分子链上羟丙基取代位置为C6。讨论了香豆胶(半乳甘露聚糖)的化学结构。热重分析法测定的热稳定性,HPFG高于CFG,CFG又高于FG。图6表3参13。     

管内含蜡原油降温过程中的放热问题

利用两种管段和两种原油，进行了降温过程自然对流放热参数的测试和研究。采用滞流点确定降温第二阶段中凝油边界的移动，区分管内的对流区与导热区。由实验数据回归得到适用于含蜡原油降温过程的自然对流放热准则方程式。用该方程式计算的自然对流放热系数值比按无限空间自然对流准则方程式计算值小20％～50％。     

特超稠油污水回掺降粘集输工艺

通过对河南古城油田BQ10区特超稠油乳状液的室内试验分析,指出该种乳状液的实际相突变点为68%左右,当相浓度Φ≥68%时,以W/O型为主的乳状液突变为以O/W型为主的乳状液.乳状液变型后,原油与管道内壁之间的摩擦以及原油之间的摩擦转变为水与管道内壁及水与水之间的摩擦,从而大幅度降低其粘度和摩阻损失;通过对古城BQ10区特超稠油区块单元内部污水回掺降粘集输的现场试验,证明与室内试验分析得出的结论相符合,说明区块单元污水回掺不同于常规的掺热水,也不同于掺联合站处理过的净化污水,它优于单井掺稀油.最后指出该工艺可有效地降低井站回压,方便生产管理,降低开采成本,提高采油效率和经济效益,具有低耗节能的优点.     

废电解液除杂制取硫酸铜和粗镍

介绍了废电解液除杂制取硫酸铜和粗镍的主要工艺条件及试验结果。在废电解液中加入CH80调节pH值到一定范围后,再加入CH64将电解液中Fe2+等杂质除去,铁的去除率可达到94%～98%。然后向滤液中加入CH80调节pH值沉淀铜。过滤后的滤饼用H2SO4溶解后再结晶,可得到CuSO4·5H2O晶体。滤液中加入Na2CO3沉淀镍,过滤后的滤饼即为粗镍(NiCO3)。铜和镍的回收率分别达96%和90%。该流程简单,投资少,效益高,环境保护好,在工业上有较广的应用前景。     

降凝剂对高蜡稠油的改性效果及机理研究

实验研究了工业品原油降凝剂WHP改善含蜡56.9%、其中96.6%为正构烷烃的胜利郑王庄稠油流动性的效果。WHP含乙烯/醋酸乙烯/乙烯醇嵌段聚醚三元共聚物30%-35%。在60℃将WHP加入稠油中,测定其凝点和32℃、0-42.6 s^-1范围5个剪切速率下的黏度,均随WHP加量的增加（50-300 mg/L）而降低,200 mg/L为最佳加量,在该加量下0.32 s^-1黏度由34.16 Pa·s降至79.2 mPa·s,凝点（℃）、屈服值（Pa）、稠度系数（Pa·s^n）分别由49.0、32.42、31.57降至39.5、0.1297、0.02142,流型指数由0.1176升至0.9790。由黏温曲线求出,加入200mg/L WHP使该稠油析蜡点由65℃降至58℃,反常点由70℃降至50℃。根据空白和加剂原油扫描电镜照片显示的蜡晶形态,利用共晶机理分析讨论了WHP这种高分子表面活性剂的降凝、降黏、改善流动性的作用。图3表3参5。