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61.
Comparable fatigue tests were carried out on aluminium alloy 7475-T7351 double butt joints with untreated and with cold expanded holes. Surprisingly, the behaviour of the specimens having cold expanded holes was worse than that of specimens with untreated holes. This result was attributed to the surface upset which was present in cold expanded holes. Several hypotheses were formulated and experimentally verified to overcome this problem, such as deeper hole deburring, rivet diameter, joint design and grip material, steel instead of aluminium alloy.Additional tests demonstrated that the problem was not present in sealed joint as the surface upset was hidden in the sealant thickness. Sealants have detrimental effects in the fatigue resistance of riveted joints, as they increase the load transferred by rivet bearing. The hole expansion is beneficial in this condition, while in un-sealed joints its effect must be accurately evaluated.Other authors too highlighted possible problems due to surface upset, up to suggest to eliminate it. Only in a very few cases, a reduction of fatigue life as a consequence of hole expansion was observed. 相似文献
62.
文章介绍了500t/d套筒窑工艺及设备改造。通过稳定操作制度、完善设备管理制度,套筒窑故障率明显下降,设备运转率提高,热工制度稳定,提高了各窑产能,避免骤冷骤热,延长耐材的使用寿命,达到稳定活性石灰质量的目的。 相似文献
63.
针对钟控、电控取样器下井前要预设时间,操作繁琐,油水界面难以掌握,取样成功率低,在高凝油、稠油井重量轻无法用钢丝投送取样,研制了不用时间控制,通过上提下放钢丝绳控制,取样器在井下重复开启和关闭的摩擦式取样器和随管柱下入不怕遏阻,在坐封和解封封隔器的操作中控制取样器开启和关闭的滑套式取样器,并设计了相关取样工艺,解决油田高压物性取样难题。 相似文献
64.
结合工程施工实例,介绍了全套管薄壁灌注桩的施工工艺流程、关键工序的主要事项,并与其它大直径灌注桩进行对比,说明该桩型作为基坑支护的围护桩具有较大的经济社会效益和广阔的市场前景,同时也对存在的问题做了总结。 相似文献
65.
针对复杂壳体压铸件难以脱模的问题,分析了复杂壳体的工艺特性,设计了卸料板、推管二次推出压铸模,论述了模具工作原理和结构特点,并且通过胀型力的计算选择了压铸机。该模具推出机构的异形摆块使卸料板和推管产生速度差,实现铸件的二次推出,解决了工件变形的问题。模具结构紧凑,工作可靠,成型工件满足质量要求。 相似文献
66.
67.
研究在单点激振情况下阻尼套筒对篦齿封严结构的减振规律。采用一种将柔度系数法、谐波平衡法与求解摩擦力的数值跟踪法相结合的时频转换方法,对带阻尼套筒的篦齿封严结构的响应进行计算。对阻尼套筒摩擦片沿周向和周向的不同分布对结构减振效果的影响进行分析,并得出相应结论。 相似文献
68.
69.
为准确计算辊套和辊芯热装等效应力,首次给出了考虑辊套和辊芯尺寸、材料物理性能参数及过盈量影响的辊套和辊芯热装径向应力计算公式,在此基础上得到了不同辊套厚度及过盈量条件下热装等效应力计算公式.为了验证该理论模型,用ANSYS软件对组合式支承辊热装过程进行了数值模拟,分析了不同辊套厚度、辊套和辊芯过盈量对结合面等效应力的影响.研究结果表明:相同过盈量及辊套厚度条件下,热装过程中周向应力约为径向应力的2倍;相同辊套厚度时,过盈量每增加0.1 mm,热装等效应力增大超过20 MPa;相同过盈量时,辊套厚度每增大100 mm,热装等效应力增大约20 MPa. 相似文献
70.